青鸟百科

电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017：修订间差异

页面 讨论

电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017 (查看源代码)

2025年6月12日 (四) 17:24的版本

添加1,973字节 、​ 2025年6月12日 (星期四)
无编辑摘要
刘佳明（留言 | 贡献）
无编辑摘要
标签：移动版编辑 移动版网页编辑
刘佳明（留言 | 贡献）
无编辑摘要
标签：移动版编辑 移动版网页编辑
 
（未显示同一用户的1个中间版本）
第54行： 第54行：
式(1)中的相关参数见式(2)。  
式(1)中的相关参数见式(2)。  


\begin{aligned}
<math>\begin{aligned}
  & c_{k}=\mid b_{k}+ja_{k}\mid=\sqrt{a_{k}^{2}+b_{k}^{2}} \\
  & c_{k}=\mid b_{k}+ja_{k}\mid=\sqrt{a_{k}^{2}+b_{k}^{2}} \\
  & Y_{\mathrm{C},k}=\frac{c_{k}}{\sqrt{2}} \\
  & Y_{\mathrm{c},k}=\frac{c_{k}}{\sqrt{2}}
& \varphi_k=\pi+\arctan\left(\frac{a_k}{b_k}\right),\text{若 }b_k<0\quad\varphi_k=\arctan\left(\frac{a_k}{b_k}\right),\text{若 }b_k>0
\end{aligned}</math>
\end{aligned}
 
<math>$$\varphi_{k}=\frac{\pi}{2}, 若 b_{k}=0 且 a_{k}>0$$
$$
\varphi_{k}=-\frac{\pi}{2}, 若 b_{k}=0 且 a_{k}<0$$
$$\varphi_{k}=0, 若 |b_{k}| \leqslant \varepsilon 且 |a_{k}| \leqslant \varepsilon,$$</math>


<math>\varphi_k=\pi+\arctan\left(\frac{a_k}{b_k}\right),\text{若 }b_k<0\quad\varphi_k=\arctan\left(\frac{a_k}{b_k}\right),\text{若 }b_k>0\varphi_k=\frac{\pi}{2}\text{,若 }b_k=0\text{ 且 }a_k>0\quad\varphi_k=-\frac{\pi}{2}\text{,若 }b_k=0\text{ 且 }a_k<0</math>


………(2)
………(2)
第480行： 第475行：
仪器的输出“输出1”(见图1)应能分别给出电流或电压在DFT 后的每一个系数 a<sub>k</sub> 和b<sub>k</sub>, 以及 Y<sub>c,k</sub>,即计算出的每一个频率分量的值。
仪器的输出“输出1”(见图1)应能分别给出电流或电压在DFT 后的每一个系数 a<sub>k</sub> 和b<sub>k</sub>, 以及 Y<sub>c,k</sub>,即计算出的每一个频率分量的值。


[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图1 测量仪器的通用架构.jpeg]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图1 测量仪器的通用架构.jpeg|400px]]


图 1 测量仪器的通用架构
图 1 测量仪器的通用架构
第599行： 第594行：
图 2 和 图 3 给 出 了 测 量 布 置 。
图 2 和 图 3 给 出 了 测 量 布 置 。


[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图2 用于单相设备发射测量的测量布置.jpeg]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图2 用于单相设备发射测量的测量布置.jpeg|400px]]


说明：
说明：
第617行： 第612行：
图 2 用 于 单 相 设 备 发 射 测 量 的 测 量 布 置
图 2 用 于 单 相 设 备 发 射 测 量 的 测 量 布 置


[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图3 用于三相设备发射测量的测量布置.jpeg]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图3 用于三相设备发射测量的测量布置.jpeg|400px]]


说明：
说明：
第653行： 第648行：
b) 对于三相电源供电情况，三个线电压应具有0°、120°±1.5°、240°±1.5°的相位关系。
b) 对于三相电源供电情况，三个线电压应具有0°、120°±1.5°、240°±1.5°的相位关系。


c) 在 EUT 连接并运行在特定试验条件下时，EUT 的试验电压U 的电压谐波畸变不应超过以下
c) 在 EUT 连接并运行在特定试验条件下时，EUT 的试验电压U 的电压谐波畸变不应超过以下数值：
 
数值：


——3次谐波，0.9%;
——3次谐波，0.9%;
第682行： 第675行：


b) 输出电压应维持在标称值的±2%,频率应维持在标称值的±0.5%范围之内。
b) 输出电压应维持在标称值的±2%,频率应维持在标称值的±0.5%范围之内。


c) 对于三相电源供电情况，电压不平衡度应低于IEC 61000-2-2 中所规定的不平衡电压兼容水 平的50%。
c) 对于三相电源供电情况，电压不平衡度应低于IEC 61000-2-2 中所规定的不平衡电压兼容水 平的50%。
第691行： 第682行：
——5次谐波，1.5%;
——5次谐波，1.5%;


— 3次与7次谐波，1 . 25%;
——3次与7次谐波，1.25%;


——11次谐波，0.7%;
——11次谐波，0.7%;
第719行： 第710行：
5.5.1 分群和平滑
5.5.1 分群和平滑


为评估谐波，DFT 的输出“输出1”(见图1)首先根据式(8)进行分群，分群为两个邻近谐波之间的 各中间分量的平方和，如图4所示。仅使用2次谐波以上的中间分量。得到的第h 次谐波群(对应涂黑 区域的中心分量)具有幅值Yg (对于50 Hz 系统，该幅值等于整数倍谐波频谱分量的平方、紧邻的k= N×h-4 到 k=N×h+ 4 范围内各频谱分量平方与k=N×h-5 和 k=N×h+ 5 频谱分量平方一半 的和的平方根)。
为评估谐波，DFT 的输出“输出1”(见图1)首先根据式(8)进行分群，分群为两个邻近谐波之间的 各中间分量的平方和，如图4所示。仅使用2次谐波以上的中间分量。得到的第h 次谐波群(对应涂黑 区域的中心分量)具有幅值Y<sub>g,h</sub> (对于50 Hz 系统，该幅值等于整数倍谐波频谱分量的平方、紧邻的k= N×h-4 到 k=N×h+ 4 范围内各频谱分量平方与k=N×h-5 和 k=N×h+ 5 频谱分量平方一半 的和的平方根)。
 


<math>Y_{g,h}^2=\frac{1}{2}\cdot Y_{C,(N\times h)-N/2}^2+\sum_{k=(-N/2)+1}^{(N/2)-1}Y_{C,(N\times h)+k}^2+\frac{1}{2}\cdot Y_{C,(N\times h)+N/2}^2</math>…………(8)


注：式中仅对2次谐波以上的中间分量进行计算。
注：式中仅对2次谐波以上的中间分量进行计算。
第727行： 第718行：
式中：
式中：


Yc,(NXh)+k —— 与 DFT 输出值(频谱分量)对应的方均根值； (N×h)+k—- 频谱分量的次数；
Y<sub>c,(NXh)+k</sub> —— 与 DFT 输出值(频谱分量)对应的方均根值；  


Yg,h —— 谐波群方均根值。
(N×h)+k—— 频谱分量的次数；
 
…………
 
(8)
 
 
 
 
 
谐波群 间谐波群
 
h+2 h+4


Yc
Y<sub>g,h</sub> —— 谐波群方均根值。


DFT 输出


谐波阶次 h *h+1 h+2* h+3 h+4 h+5
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图4谐波群和间谐波群示意图(图示为50Hz电源).jpeg|400px]]


h+6
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图4谐波群和间谐波群示意图(图示为50Hz电源).jpeg]]
图 4 谐波群和间谐波群示意图(图示为50 Hz 电源)
图 4 谐波群和间谐波群示意图(图示为50 Hz 电源)


注：图4中所示的间谐波群仅为明晰定义(间谐波电流评估参见附录 A)。
注：图4中所示的间谐波群仅为明晰定义(间谐波电流评估参见附录 A)。


应对根据式(8)(图1中的“输出2a”)输出的各次谐波的方均根值Yg.h 进行信号的平滑处理。使用 一阶低通数字滤波器，其时间常数为1.5 s, 如图5所示。
应对根据式(8)(图1中的“输出2a”)输出的各次谐波的方均根值Y<sub>g,h</sub> 进行信号的平滑处理。使用 一阶低通数字滤波器，其时间常数为1.5 s, 如图5所示。




[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图5 数字低通滤波器的实现原理[z一'表示时间窗延迟,a、β为滤波器系数(数值见表 2)].jpeg]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图5 数字低通滤波器的实现原理[z一'表示时间窗延迟,a、β为滤波器系数(数值见表 2)].jpeg|400px]]




第784行： 第760行：
|}
|}


对于基波分量YH,1, 应对从“输出1”输出的方均根值YH,1 进行同样的平滑处理(若需要，例如对于 IEC61000-3-2 的 C 类以及可能的畸变系数)。
对于基波分量Y<sub>H,1</sub>, 应对从“输出1”输出的方均根值YH,1 进行同样的平滑处理(若需要，例如对于 IEC61000-3-2 的 C 类以及可能的畸变系数)。


如果根据3.3,发射限值包含了通过谐波分量YH,h 导出的畸变因数THDy 或PWHDH,Y, 则应通过 “输出1”的值来计算。
如果根据3.3,发射限值包含了通过谐波分量Y<sub>H,A</sub> 导出的畸变因数THD<sub>y</sub> 或PWHD<sub>H,Y</sub>, 则应通过 “输出1”的值来计算。


如果根据3.3,发射限值包含了根据谐波分量 Yg,h 或 Y, 导出的畸变率 THDGy 、THDSr、 PWHDg,x 或PWHDg,x, 则通过“输出2a” 的值来计算。
如果根据3.3,发射限值包含了根据谐波分量 Y<sub>g,h</sub> 或 Y<sub>sg,h</sub>, 导出的畸变率 THDG<sub>y</sub> 、THDS<sub>Y</sub>、 PWHD<sub>g,Y</sub> 或PWHD<sub>sg,Y</sub>, 则通过“输出2a” 的值来计算。


如果在相关标准中需要对上述畸变率进行平滑处理，应使用一阶低通数字滤波器，其时间常数为
如果在相关标准中需要对上述畸变率进行平滑处理，应使用一阶低通数字滤波器，其时间常数为1.5 s,如图5所示，滤波器的相关系数见表2。
 
1.5 s,如图5所示，滤波器的相关系数见表2。


对有功功率P 和功率因数(若需要，例如IEC 61000-3-2对 C 类和D 类的要求),应对有功功率和功 率因数的模数进行相似的平滑处理 。
对有功功率P 和功率因数(若需要，例如IEC 61000-3-2对 C 类和D 类的要求),应对有功功率和功 率因数的模数进行相似的平滑处理 。
第798行： 第772行：
注：如果用来测量功率P 的时间分辨率约为200 ms, 则可使用外部功率表。因此可以预先在平滑模块前增加外部 功率表的输入，见图1。
注：如果用来测量功率P 的时间分辨率约为200 ms, 则可使用外部功率表。因此可以预先在平滑模块前增加外部 功率表的输入，见图1。


为与谐波电压的调查相协调(见 IEC 61000-4-30),极力推荐一种更好的平滑方式：在根据式(8)计 算出的各谐波分量均方根值的基础上，其输出是对连续15个时间窗结果的平滑，每个时间窗(大约
为与谐波电压的调查相协调(见 IEC 61000-4-30),极力推荐一种更好的平滑方式：在根据式(8)计 算出的各谐波分量均方根值的基础上，其输出是对连续15个时间窗结果的平滑，每个时间窗(大约200 ms)或每15个时间窗(大约3 s)更新 一 次。
 
 
 
200 ms)或每15个时间窗(大约3 s)更新 一 次。


5.5.2 发射限值的符合性
5.5.2 发射限值的符合性


应依照相关标准(例如 IEC 61000-3-2 、IEC 61000-3-6 、IEC61000-3-12 和 IEC 61000-4-30)中给定
应依照相关标准(例如 IEC 61000-3-2 、IEC 61000-3-6 、IEC61000-3-12 和 IEC 61000-4-30)中给定的条件，在进行数据的统计处理后再行评估发射是否符合限值。
 
的条件，在进行数据的统计处理后再行评估发射是否符合限值。


=== 5.6 电压谐波子群的评估 ===
=== 5.6 电压谐波子群的评估 ===
第814行： 第782行：
傅立叶变换分析假设信号是稳态的。然而，供电系统的电压幅值可能会出现波动，将谐波分量的能 量扩散到与之邻近频率的频谱上。为提高电压评估准确度，DFT 后每5 Hz 频率分量的输出 Uc,k, 应 根据图6和式(9)加以分群：
傅立叶变换分析假设信号是稳态的。然而，供电系统的电压幅值可能会出现波动，将谐波分量的能 量扩散到与之邻近频率的频谱上。为提高电压评估准确度，DFT 后每5 Hz 频率分量的输出 Uc,k, 应 根据图6和式(9)加以分群：


…………………………(9)
<math>Y_{sg,h}^{2}=\sum_{k=-1}^{1}Y_{\mathrm{C},(N\times h)+k}^{2}</math>…………………………(9)


式中，
式中，


Yc,(NXh)+k —— 与 DFT 输出值(频谱分量)对应的方均根值；
Y<sub>c,(NXh)+k</sub> —— 与 DFT 输出值(频谱分量)对应的方均根值；


(N×h)+k—— 频谱分量的次数；
(N×h)+k—— 频谱分量的次数；


*Yg,h* ——谐波子群的方均根值。
Y<sub>sg,h</sub> ——谐波子群的方均根值。


用符号 I 替 代Y 则表示电流，单位为安培(A); 符 号U 代 替Y 则表示电压，单位为伏特(V)。
用符号I替代Y 则表示电流，单位为安培(A); 符 号U 代 替Y 则表示电压，单位为伏特(V)。
 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图6 谐波子群和间谐波中心子群示例(图示为50Hz电源).jpeg]]


[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图6 谐波子群和间谐波中心子群示例(图示为50Hz电源).jpeg|400px]]


图 6 谐波子群和间谐波中心子群示例(图示为50 Hz 电 源 )
图 6 谐波子群和间谐波中心子群示例(图示为50 Hz 电 源 )
第873行： 第840行：




附 录 A
== 附 录 A ==


(资料性附录) 间谐波的测量
(资料性附录) 间谐波的测量
第887行： 第854行：
——音频放大器的噪声；
——音频放大器的噪声；


———电动机和发电机的附加转矩；
——电动机和发电机的附加转矩；


——骚扰过零点检测，例如在调光器中；
——骚扰过零点检测，例如在调光器中；
第899行： 第866行：
与间谐波分量有关的频谱分量不仅有幅值的变化，而且还有频率的变化。在两个连续的谐波分量 之间有一组频谱分量，从而构成一个间谐波群。这种组合给出了在两个离散的谐波分量之间所有间谐 波分量的综合值，也包含了谐波分量波动的影响。根据供电频率，可用式(A.1) 计算间谐波群的值：
与间谐波分量有关的频谱分量不仅有幅值的变化，而且还有频率的变化。在两个连续的谐波分量 之间有一组频谱分量，从而构成一个间谐波群。这种组合给出了在两个离散的谐波分量之间所有间谐 波分量的综合值，也包含了谐波分量波动的影响。根据供电频率，可用式(A.1) 计算间谐波群的值：


…………………………(A.1)
<math>Y_{i_{g},h}^{2}=\sum_{k=1}^{N-1}Y_{C,(N\times h)+k}^{2}</math>…………………………(A.1)


注：式中下标ig,h 表示第h 次间谐波群(见图4和3.4.3)。本部分旨在将介于第h 次和第h+1 次谐波之间的间谐 波群的方均根值用Yi,h 来表示。例如，5次谐波和6次谐波之间的间谐波群表示为Yg,5。
注：式中下标ig,h 表示第h 次间谐波群(见图4和3.4.3)。本部分旨在将介于第h 次和第h+1 次谐波之间的间谐 波群的方均根值用Y<sub>ig,h</sub> 来表示。例如，5次谐波和6次谐波之间的间谐波群表示为Y<sub>g,5</sub>。


从式(A.1) 中剔除紧邻谐波频率的分量，部分地减少了谐波幅值和相位角波动的影响。同样，为了 确定间谐波中心子群的方均根值Yg,h, 其分量，即图1中DFT 的“输出1”的输出数据，用式(A.2) 重新 组合(见3.4.4):
从式(A.1) 中剔除紧邻谐波频率的分量，部分地减少了谐波幅值和相位角波动的影响。同样，为了 确定间谐波中心子群的方均根值Yg,h, 其分量，即图1中DFT 的“输出1”的输出数据，用式(A.2) 重新 组合(见3.4.4):


<math>Y_{isg,h}^{2}=\sum_{k=2}^{N-2}Y_{C,(N\times h)+k}^{2}</math>………………………(A.2)


 
该式中，Y<sub>c,(NXk)+k</sub> 是 由DFT 得到的频率超出第h 次谐波频率的相应频谱分量的方均根值，而 Y<sub>isg,h</sub> 则是第h 次间谐波中心子群的方均根值，例如，5次谐波和6次之间的间谐波中心子群表示为 Y<sub>isg,5</sub>,见图6和3.4.4。
………………
 
………
 
(A.2)
 
该式中，Yc,(NXk)+k 是 由DFT 得到的频率超出第h 次谐波频率的相应频谱分量的方均根值，而 Yigh 则是第h 次间谐波中心子群的方均根值，例如，5次谐波和6次之间的间谐波中心子群表示为 Yisg,5,见图6和3.4.4。


注1:因为非稳态谐波会在谐波旁边生成旁带，与所考虑谐波直接相邻的频谱分量(k=1 和9或11)可能表征其幅 值和相位角的变化。所以，为给出间谐波中心子群，要把它们从间谐波群中剔除，参见图6。
注1:因为非稳态谐波会在谐波旁边生成旁带，与所考虑谐波直接相邻的频谱分量(k=1 和9或11)可能表征其幅 值和相位角的变化。所以，为给出间谐波中心子群，要把它们从间谐波群中剔除，参见图6。
第927行： 第888行：




附 录 B
== 附 录 B ==


(资料性附录)
(资料性附录)
第933行： 第894行：
谐波频率范围以上至9 kHz 的测量
谐波频率范围以上至9 kHz 的测量


B.1 概述
=== B.1 概述 ===


信号(电流或电压)中高于40次谐波频率(约2 kHz) 且又低于低频范围上限(9 kHz) 的分量是由于 诸如此类的现象而产生的：
信号(电流或电压)中高于40次谐波频率(约2 kHz) 且又低于低频范围上限(9 kHz) 的分量是由于 诸如此类的现象而产生的：
第955行： 第916行：
另外，如测量仪器内部有滤波器组合和足够大的动态测量范围，即使不使用上述滤波器也可分析 2 kHz～9 kHz频率范围内的信号。
另外，如测量仪器内部有滤波器组合和足够大的动态测量范围，即使不使用上述滤波器也可分析 2 kHz～9 kHz频率范围内的信号。


B.2 基本仪器
=== B.2 基本仪器 ===


这种较高频率范围的测量，可按4.4.1进行离散傅立叶变换，且按照本附录进行改造。
这种较高频率范围的测量，可按4.4.1进行离散傅立叶变换，且按照本附录进行改造。
第963行： 第924行：
由于要测量的信号较弱，可用带通滤波器抑制基波和9 kHz 频率以上的分量幅值，从而大大减少 测量的不确定度。对基波频率的衰减要超过560倍(55 dB)。
由于要测量的信号较弱，可用带通滤波器抑制基波和9 kHz 频率以上的分量幅值，从而大大减少 测量的不确定度。对基波频率的衰减要超过560倍(55 dB)。


注1:与基波电流、电压的幅值相比，待测分量幅值在2×10-⁵~5×10-²范围内。
注1:与基波电流、电压的幅值相比，待测分量幅值在2×10-⁵~5×10<sup>-2</sup>范围内。


采样频率应按已有的信号分析的既定规定选取，使频率高达9 kHz 的分量都能测到。可采用宽度 为200 ms 的矩形数据采集窗，约相当于50 Hz(60 Hz)系统的10(12)个周期。这样，两个连续的被测分 量 Yc,y之间的频率差是5 Hz。
采样频率应按已有的信号分析的既定规定选取，使频率高达9 kHz 的分量都能测到。可采用宽度 为200 ms 的矩形数据采集窗，约相当于50 Hz(60 Hz)系统的10(12)个周期。这样，两个连续的被测分 量 Y<sub>c,f</sub>之间的频率差是5 Hz。


注2:采样频率无需与电源频率同步。
注2:采样频率无需与电源频率同步。


频率为f 的分量的方均根值为Yc,, 例如Yc,3160是频率3160 Hz 分量的方均根值。
频率为f 的分量的方均根值为Y<sub>c,f</sub>, 例如Y<sub>c,3 160</sub>是频率3160 Hz 分量的方均根值。


电流与电压输入电路应分别满足5.1与5.2的要求。
电流与电压输入电路应分别满足5.1与5.2的要求。


B.3 分群
=== B.3 分群 ===


DFT 的原始输出(图1中的“输出1”)应按200 Hz 的带宽分群(见图 B.1), 起点在高于谐波范围之
DFT 的原始输出(图1中的“输出1”)应按200 Hz 的带宽分群(见图 B.1), 起点在高于谐波范围之上的第1个中心带宽。第1个群的中心频率对于50 Hz 以及60 Hz 系统分别为2.1kHz 和2.5 kHz。 每个频带的输出YB,b是方均根值，见式(B.1):


 
<math>Y_{B,b}=\sqrt{\sum_{f=b-95\mathrm{Hz}}^{b+100\mathrm{Hz}}Y_{\mathrm{C},f}^{2}}</math>…………………………(B.1)
 
上的第1个中心带宽。第1个群的中心频率对于50 Hz 以及60 Hz 系统分别为2.1kHz 和2.5 kHz。 每个频带的输出YB,b是方均根值，见式(B.1):


式中：
式中：


Y<sub>B,b</sub>——每个频带的输出的方均根值；


Y<sub>c,f</sub>——频率为f 的分量的方均根值。


…………………………(B.1)
用符号 I 替代Y 则表示电流，单位为安培(A); 符号U 代替Y 则表示电压，单位为伏特(V)  
 
YB,b——每个频带的输出的方均根值； Yc,—— 频率为f 的分量的方均根值。


用符号 I 替代Y 则表示电流，单位为安培(A); 符号U 代替Y 则表示电压，单位为伏特(V) 注1:选取200 Hz频带分群是为了与CISPR 16-1-2中对9kHz以上的信号带宽处理相一致。
注1:选取200 Hz频带分群是为了与CISPR 16-1-2中对9kHz以上的信号带宽处理相一致。


注2:中心频率b 如2100 Hz 、2300 Hz 、2500 Hz等频率代表了该段频带。最高的中心频率为8900 Hz,见图B.1。
注2:中心频率b 如2100 Hz 、2300 Hz 、2500 Hz等频率代表了该段频带。最高的中心频率为8900 Hz,见图B.1。
第995行： 第954行：
注3:对于60 Hz电力系统，谐波范围以上的分量频率大于2400 Hz。
注3:对于60 Hz电力系统，谐波范围以上的分量频率大于2400 Hz。


注4:当谐波范围以50次谐波结尾时,式(B.1)对于6>2500的50Hz电力系统以及6>3100的60Hz电力系统均适用。


[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图B.1 50Hz电力系统中40次谐波频率以上至9kHz的频带范围内测量示意图.jpeg]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图B.1 50Hz电力系统中40次谐波频率以上至9kHz的频带范围内测量示意图.jpeg|400px]]




图 B.1 50Hz电力系统中40次谐波频率以上至9 kHz 的频带范围内测量示意图
图 B.1 50Hz电力系统中40次谐波频率以上至9 kHz 的频带范围内测量示意图


B.4 发射评估用的测量布置
=== B.4 发射评估用的测量布置 ===


为了提高发射评估测量结果的可重复性，需要明确定义电源侧的阻抗。因此应在电源端以及 EUT 端之间插入人工电源网络(AMN), 以使电源侧在2 kHz~9kHz 范围内的阻抗特性标准化，测量布置 见图 B.2。
为了提高发射评估测量结果的可重复性，需要明确定义电源侧的阻抗。因此应在电源端以及 EUT 端之间插入人工电源网络(AMN), 以使电源侧在2 kHz~9kHz 范围内的阻抗特性标准化，测量布置 见图 B.2。
第1,011行： 第971行：
发射测量时，需要测量 AMN 与 EUT 之间导线上的电流，如图 B.3 中的B 点。
发射测量时，需要测量 AMN 与 EUT 之间导线上的电流，如图 B.3 中的B 点。


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图B.2 通用的测量布置.jpeg|400px]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图B.2 通用的测量布置.jpeg]]
 


图 B.2 通 用 的 测 量 布 置
图 B.2 通 用 的 测 量 布 置
第1,019行： 第977行：
网络2是由3个网络1单元组成，并将所有的中性点连接在一起。
网络2是由3个网络1单元组成，并将所有的中性点连接在一起。


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图B.3 适用于16A电流及以下测量的人工电源网络.jpeg|400px]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图B.3 适用于16A电流及以下测量的人工电源网络.jpeg]]
 


图 B.3 适用于16 A 电流及以下测量的人工电源网络
图 B.3 适用于16 A 电流及以下测量的人工电源网络


注：如果使用交流电源，其电感与电阻分别不可超过160 μH 和0 . 1Ω。
注：如果使用交流电源，其电感与电阻分别不可超过160 μH 和0.1Ω。


B.5 性能要求
=== B.5 性能要求 ===


用单频率信号进行测量时，总体测量不确定度(测试仪器包括分流器或 CT) 不得超过被测电流的 ±10%。仪器制造商应明确说明该±10%的不确定度所适用的测量范围。
用单频率信号进行测量时，总体测量不确定度(测试仪器包括分流器或 CT) 不得超过被测电流的 ±10%。仪器制造商应明确说明该±10%的不确定度所适用的测量范围。
第1,041行： 第997行：
当 A 直接连至 N 时，在 B 和 N 之间测量，AMN 应提供给 EUT 的阻抗特性，应在图 B.4 所示 2 kHz~9 kHz特性的±5%范围内。因此需要选择元件的容差，以使得在 EUT 电流、温度、频率在运 行条件之内时，阻抗特性不超过其容差范围。记住要根据该容差设计AMN 的物理布局、封装以及温度控制措施。
当 A 直接连至 N 时，在 B 和 N 之间测量，AMN 应提供给 EUT 的阻抗特性，应在图 B.4 所示 2 kHz~9 kHz特性的±5%范围内。因此需要选择元件的容差，以使得在 EUT 电流、温度、频率在运 行条件之内时，阻抗特性不超过其容差范围。记住要根据该容差设计AMN 的物理布局、封装以及温度控制措施。


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图B.4从EUT侧看人工电源网络阻抗.jpeg|400px]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图B.4从EUT侧看人工电源网络阻抗.jpeg]]
 


图 B.4 从 EUT 侧 看 人 工 电 源 网 络 阻 抗
图 B.4 从 EUT 侧 看 人 工 电 源 网 络 阻 抗
第1,049行： 第1,003行：
在2050 Hz 以及2450 Hz, 输出阻抗分别为3.745051以及3.868689Ω。频率f 大于3kHz 时的 输出阻抗由式(B.2) 计算：
在2050 Hz 以及2450 Hz, 输出阻抗分别为3.745051以及3.868689Ω。频率f 大于3kHz 时的 输出阻抗由式(B.2) 计算：


|z|=√8.819+1.23×10⁷×f²ln(f) (B.2)
<math>\mid z\mid=\sqrt{8.819+1.23\times10^{-7}\times f^2\ln(f)}</math> …………………………(B.2)


式 中 ：
式 中 ：
第1,059行： 第1,013行：




附 录 C
== 附 录 C ==


(资料性附录)
(资料性附录)
第1,069行： 第1,023行：
注：在本部分中，除非另有说明，电压、电流的值均用方均根值表示。
注：在本部分中，除非另有说明，电压、电流的值均用方均根值表示。


C.1 时域信号表征和频域信号表征的功率等值
=== C.1 时域信号表征和频域信号表征的功率等值 ===


帕斯瓦尔(Parseval) 关系式，也称为瑞利(Rayleigh) 能量定理，定义信号功率(或能量)在时域和频 域中的等价关系，见式(C.1):
帕斯瓦尔(Parseval) 关系式，也称为瑞利(Rayleigh) 能量定理，定义信号功率(或能量)在时域和频 域中的等价关系，见式(C.1):


…………………………(C.1)
<math>\int_{-\infty}^{+\infty}\left[g\left(t\right)\right]^{2}\mathrm{d}t=\frac{1}{2\pi}\int_{-\infty}^{+\infty}\left|G\left(\mathrm{j}\omega\right)\right|^{2}\mathrm{d}\omega</math>…………………………(C.1)


式中：
式中：
第1,083行： 第1,037行：
注：由于功率与电压或电流的平方成正比，因此，信号的平方被看作信号的“功率”。例如，如果设g(t)是某电压的 时域函数，则公式左侧(时域)的物理量纲应该是 V²s (能量)。傅立叶变换表示的是电压的频谱密度，在上例 中，G(jw)的量纲就是 V/Hz 或者Vs, 即该公式右侧的量纲也是 V²s(能量)。
注：由于功率与电压或电流的平方成正比，因此，信号的平方被看作信号的“功率”。例如，如果设g(t)是某电压的 时域函数，则公式左侧(时域)的物理量纲应该是 V²s (能量)。傅立叶变换表示的是电压的频谱密度，在上例 中，G(jw)的量纲就是 V/Hz 或者Vs, 即该公式右侧的量纲也是 V²s(能量)。


如果为非周期函数，则其频谱是连续的。但是，如果是周期函数，则它可以用在时间窗 T 内表征， 即用该时间窗的无限重复可生成整个函数g(t) 。 该时间受限信号的傅立叶变换就不再连续，而是由按 fm=1/T 频率分隔的频谱分量构成。时间窗 T 和在频率f=k×fm 的频谱分量(复数)方均根值平
如果为非周期函数，则其频谱是连续的。但是，如果是周期函数，则它可以用在时间窗 T 内表征， 即用该时间窗的无限重复可生成整个函数g(t) 。 该时间受限信号的傅立叶变换就不再连续，而是由按 f<sub>w</sub>=1/T 频率分隔的频谱分量构成。时间窗 T 和在频率f=k×f<sub>w</sub> 的频谱分量(复数)方均根值平方G 的积，近似表示从f-f<sub>w</sub>/2 到 f+f<sub>w</sub>/2 积分的连续频谱密度的“能量”。由所有频谱分量贡献的 “能量”总和就等值于在时间窗内该时域函数的“能量”。将该“能量”除以时间窗的时间 T。就 得 到 式(C.2):
 
方G 的积，近似表示从f-fm/2 到 f+fm/2 积分的连续频谱密度的“能量”。由所有频谱分量贡献的 “能量”总和就等值于在时间窗内该时域函数的“能量”。将该“能量”除以时间窗的时间 T。就 得 到 式(C.2):


…………………………(C.2)
<math>\frac{1}{T_{w}}\int_{-T_{w}/2}^{+T_{w}/2}\left[g\left(t\right)\right]^{2}\mathrm{d}t=\sum_{k--\infty}^{\infty}\left|G_{k}\right|^{2}</math>…………………………(C.2)


式中，左边相当于时间函数在时间窗内的平均“功率”,右边对应于频域内所有频谱分量的总“功 率”。
式中，左边相当于时间函数在时间窗内的平均“功率”,右边对应于频域内所有频谱分量的总“功 率”。
第1,093行： 第1,045行：
傅立叶变换的一个性质，是在负数频率的频谱分量是在同一正数频率频谱分量的共轭复数，即“功 率”频谱关于频率f=0 是对称的。将频谱的负数部分取正，与正数部分叠加，则式(C.2) 可简化为 式(C.3):
傅立叶变换的一个性质，是在负数频率的频谱分量是在同一正数频率频谱分量的共轭复数，即“功 率”频谱关于频率f=0 是对称的。将频谱的负数部分取正，与正数部分叠加，则式(C.2) 可简化为 式(C.3):


<math>\frac{1}{T_{w}}\int_{-T_{w}/2}^{+T_{w}/2}\left[g\left(t\right)\right]^{2}\mathrm{d}t=G_{0}^{2}+2\sum_{k=1}^{\infty}\mid G_{k}\mid^{2}</math>…………………………(C.3)


按照本部分中式(3)的傅立叶分量的幅值c<sub>k</sub>, 其定义与 T<sub>w</sub>/2 而 不 是 T<sub>w</sub>有 关(c。除外，与 T<sub>w</sub> 有 关),即c<sub>k</sub>=2×G 或 C<sub>k</sub>=√2×G<sub>k</sub> 。 因此，式(C.3) 可改写成式(C.4):


按照本部分中式(3)的傅立叶分量的幅值 c, 其定义与 Tw/2 而 不 是 T 有 关(c。除外，与 T 有 关),即c=2×G 或 C=√2×Gk 。 因此，式(C.3) 可改写成式(C.4):
<math>\frac{1}{T_{w}}\int_{-T_{w}/2}^{+T_{w}/2}\left[g\left(t\right)\right]^{2}\mathrm{d}t=c_{0}^{2}+\sum_{k=1}^{\infty}\mid C_{k}\mid^{2}=\sum_{k=0}^{\infty}\mid C_{k}\mid^{2}</math>………………(C.4)
 
………………(C.4)


实际上，求和式中系数的个数应限制：k=1,…K 。 如果对于频率fk≤K×fm 有限带宽信号，下标
实际上，求和式中系数的个数应限制：k=1,…K 。 如果对于频率f<sub>k</sub>≤K×f<sub>w</sub> 有限带宽信号，下标k>K 的系数则没有“功率”,在式(C.4) 的求和式里可不考虑这些系数。但该频率fk 应远超过仪器的 工作频率范围 。


 
=== C.2 数字化实现的特性 ===
 
k>K 的系数则没有“功率”,在式(C.4) 的求和式里可不考虑这些系数。但该频率fk 应远超过仪器的 工作频率范围 。
 
C.2 数字化实现的特性


本部分考虑了数字仪表。为了满足香农定理，应该以f,>2×f 的采样频率对时域信号进行采样， 所以，原则上可以计算出一直到C 的所有系数。一个时间窗内的采样点数为N=f,×Tm。
本部分考虑了数字仪表。为了满足香农定理，应该以f,>2×f 的采样频率对时域信号进行采样， 所以，原则上可以计算出一直到C 的所有系数。一个时间窗内的采样点数为N=f,×Tm。
第1,115行： 第1,063行：
式 中 ：
式 中 ：


<math>\sqrt{\frac{1}{N}\sum_{i=1}^{N}\left[g\left(t_{i}\right)\right]^{2}}=\sqrt{\sum_{k=0}^{N/2}\mid C_{k}\mid^{2}}</math>…………………………(C.5)


 
g(t<sub>i</sub>)—— 时域函数在采样点的值；t<sub>i</sub>=i×T<sub>w</sub>/N 。 式(C.5) 表明，信号通过采样和数字化，其频域 分量的方均根值等于它在时域中的方均根值。在某些特定的情况下，可利用帕斯瓦尔关 系式来确定功率频谱是否能准确地描述时域信号。
…………………………(C.5)
 
g(t;)—— 时域函数在采样点的值；t;=i×T/N 。 式(C.5) 表明，信号通过采样和数字化，其频域 分量的方均根值等于它在时域中的方均根值。在某些特定的情况下，可利用帕斯瓦尔关 系式来确定功率频谱是否能准确地描述时域信号。


在上述设定的理想条件下，由本部分给定方法计算出的功率频谱是被测信号在指定的时间窗内各 频谱分量的平均功率。这种功率频谱准确地反映了被测信号的总功率、各单一频率分量的功率及其频 率。在实际情况下，当被测信号的所有分量确实是“基础”频率fw=1/T 的谐波时，这种理想的条件才 存在。由于本部分对同步有严格的要求，这种近于理想的条件仅在电力系统的基波频率和其他频率分 量为基础频率的整数倍时才出现，当然，也包括了信号分量为基波频率的谐波的情况。
在上述设定的理想条件下，由本部分给定方法计算出的功率频谱是被测信号在指定的时间窗内各 频谱分量的平均功率。这种功率频谱准确地反映了被测信号的总功率、各单一频率分量的功率及其频 率。在实际情况下，当被测信号的所有分量确实是“基础”频率fw=1/T 的谐波时，这种理想的条件才 存在。由于本部分对同步有严格的要求，这种近于理想的条件仅在电力系统的基波频率和其他频率分 量为基础频率的整数倍时才出现，当然，也包括了信号分量为基波频率的谐波的情况。
第1,125行： 第1,071行：
注：“基础”频率是时间窗宽度的倒数，“基波”频率是电源系统周期的倒数。
注：“基础”频率是时间窗宽度的倒数，“基波”频率是电源系统周期的倒数。


按照IEC61000-4-7 的第1版本的要求，当时的测量仪器设计中，时间窗的宽度是按16个周波来确 定的(≈320 ms 或≈267 ms) 。 将来设计测量仪器时，时间窗的宽度 T≈200 ms,是按系统频率为 50 Hz或60 Hz 时分别取10或12个周波来确定的。因此，频谱分量间的频率间隔(基础频率fm) 分别 ≈5 Hz 、≈3.125 Hz或≈3.75 Hz 。根据本部分的式(8)所给出的分群方法能确保准确地计算信号的总 功率。它不仅包括基波频率整数倍的(谐波)分量，而且考虑到了所有的频谱分量。式(8)是仅按频谱分 量间的频率间隔≈5 Hz 给出的，因此，当采用其他“基础”频率时，该公式要作修改。在理想条件下，帕 斯瓦尔关系式描述的功率频谱就可以准确地反映被测信号的平均功率，必要时应作上述修正。
按照IEC61000-4-7 的第1版本的要求，当时的测量仪器设计中，时间窗的宽度是按16个周波来确 定的(≈320 ms 或≈267 ms) 。 将来设计测量仪器时，时间窗的宽度 T<sub>w</sub>≈200 ms,是按系统频率为 50 Hz或60 Hz 时分别取10或12个周波来确定的。因此，频谱分量间的频率间隔(基础频率f<sub>w</sub>) 分别 ≈5 Hz 、≈3.125 Hz或≈3.75 Hz 。根据本部分的式(8)所给出的分群方法能确保准确地计算信号的总 功率。它不仅包括基波频率整数倍的(谐波)分量，而且考虑到了所有的频谱分量。式(8)是仅按频谱分 量间的频率间隔≈5 Hz 给出的，因此，当采用其他“基础”频率时，该公式要作修改。在理想条件下，帕 斯瓦尔关系式描述的功率频谱就可以准确地反映被测信号的平均功率，必要时应作上述修正。


在不太理想的情况下，如信号含有频率为 f≠k×fm(k 是整数)的非谐波信号的成分，由于频率泄 漏现象引起频率信息损失，但信号功率通常能准确地描述。对于时间窗等于200 ms 的情况而言，只要 存在不是5 Hz 整数倍频率的间谐波信号(如287 Hz), 或者在分析的时间窗内信号幅值有波动，就会出 现非谐波的信号成分。本部分给出的分群方法有助于确保在大部分情况下能准确评估总功率。至于功 率如何分配到某个特定的信号组，那就取决于被测信号的特性了。
在不太理想的情况下，如信号含有频率为 f≠k×f<sub>w</sub>(k 是整数)的非谐波信号的成分，由于频率泄 漏现象引起频率信息损失，但信号功率通常能准确地描述。对于时间窗等于200 ms 的情况而言，只要 存在不是5 Hz 整数倍频率的间谐波信号(如287 Hz), 或者在分析的时间窗内信号幅值有波动，就会出 现非谐波的信号成分。本部分给出的分群方法有助于确保在大部分情况下能准确评估总功率。至于功 率如何分配到某个特定的信号组，那就取决于被测信号的特性了。


以下几个示例会有助于说明这一点。C.3 中的示例说明了电压、电流信号幅值波动的影响。C.4 中 说明了间谐波的影响。为了在图中以全屏的尺寸更加清楚地显示频谱线和分群的作用，在电压、电流信 号中实际上占有主导地位的基波分量被省略了。
以下几个示例会有助于说明这一点。C.3 中的示例说明了电压、电流信号幅值波动的影响。C.4 中 说明了间谐波的影响。为了在图中以全屏的尺寸更加清楚地显示频谱线和分群的作用，在电压、电流信 号中实际上占有主导地位的基波分量被省略了。


C.3 谐 波 的 波 动
=== C.3 谐 波 的 波 动 ===


示例1:
示例1:
第1,137行： 第1,083行：
图 C.1 表示的是5次谐波电流方均根值从3.536 A 波动至0.7071A 的例子。电流的阶跃是在21.25个5次谐波周 期之后出现的。对于这个例子，预期的电流方均根计算值应是2.367 A。但测得的5次谐波(单一频谱)结果仅为1.909 A, 即忽略了其他频谱分量产生了19.3%的误差。在这个例子中，谐波子群的测量值为2.276 A, 其误差已减少到3.84%,但谐波群的测量值为2.332 A, 相应的误差小至仅为1.47%。
图 C.1 表示的是5次谐波电流方均根值从3.536 A 波动至0.7071A 的例子。电流的阶跃是在21.25个5次谐波周 期之后出现的。对于这个例子，预期的电流方均根计算值应是2.367 A。但测得的5次谐波(单一频谱)结果仅为1.909 A, 即忽略了其他频谱分量产生了19.3%的误差。在这个例子中，谐波子群的测量值为2.276 A, 其误差已减少到3.84%,但谐波群的测量值为2.332 A, 相应的误差小至仅为1.47%。


[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.1.5次谐波电流大波动.jpeg]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.1.5次谐波电流大波动.jpeg|400px]]
 


图 C.1 5 次谐波电流大波动
图 C.1 5 次谐波电流大波动
第1,147行： 第1,092行：




[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.2 5次谐波电压大波动.jpeg]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.2 5次谐波电压大波动.jpeg|400px]]




第1,157行： 第1,102行：




[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.3 某微波器具波动的3次谐波电流.jpeg]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.3 某微波器具波动的3次谐波电流.jpeg|400px]]




第1,170行： 第1,115行：
通信(信号传输)系统也会加载在电力系统上。为了避免受到谐波的干扰，它们所采用的频率通常介于两个谐波频 率之间，即间谐波频率。如果它们的频率是“基本频率”f 的整数倍，并在时间窗内又有恒定的幅值，那么,频谱只是在 该频率上显示一条附加的频谱分量，而并不一定需要额外的分群。但是，为了传递信息，信号需要调制。这时对频谱的 影响与前面几个示例相似，仅有的差异只是从调制信号得到的频谱分量是以信号传输频率为中心的一组频谱分量。按 附录A 介绍的“间谐波群”的方法，可以按 C.3 中谐波分群方法减少误差。
通信(信号传输)系统也会加载在电力系统上。为了避免受到谐波的干扰，它们所采用的频率通常介于两个谐波频 率之间，即间谐波频率。如果它们的频率是“基本频率”f 的整数倍，并在时间窗内又有恒定的幅值，那么,频谱只是在 该频率上显示一条附加的频谱分量，而并不一定需要额外的分群。但是，为了传递信息，信号需要调制。这时对频谱的 影响与前面几个示例相似，仅有的差异只是从调制信号得到的频谱分量是以信号传输频率为中心的一组频谱分量。按 附录A 介绍的“间谐波群”的方法，可以按 C.3 中谐波分群方法减少误差。


在许多情况下，传输使用的信号都不是f。整数倍的频率。例如，图C.4 显示一个方均根值保持为23 V、频率为178 Hz 的通信信号迭加在系统中本已存在的3次和5次谐波(幅值均为11.5 V) 之上。尽管离散傅立叶变换不能直接分解出 178 Hz的功率，它却能把功率分散到该频率的临近的频谱分量上(所谓的“泄漏”)。这时，3、5次谐波之间的间谐波组 (参见附录A)收集了该通信信号分散功率的主要部分，得到的值为22.51 V,误差只有2.15%。
在许多情况下，传输使用的信号都不是f<sub>w</sub>整数倍的频率。例如，图C.4 显示一个方均根值保持为23 V、频率为178 Hz 的通信信号迭加在系统中本已存在的3次和5次谐波(幅值均为11.5 V) 之上。尽管离散傅立叶变换不能直接分解出 178 Hz的功率，它却能把功率分散到该频率的临近的频谱分量上(所谓的“泄漏”)。这时，3、5次谐波之间的间谐波组 (参见附录A)收集了该通信信号分散功率的主要部分，得到的值为22.51 V,误差只有2.15%。




[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.4 178Hz的通信信号以及3次、5次谐波.jpeg]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.4 178Hz的通信信号以及3次、5次谐波.jpeg|400px]]




第1,180行： 第1,125行：




注1:对于频率为非“基本频率”整数倍的信号来说，其“泄漏”效应就是在原有的谐波矢量上添加了一个附加矢量 (见图C.7) 。 同一频率的附加矢量与原始谐波矢量之间的相位角在各个时间窗中的增加(或减少)几乎相等。 合成矢量的大小则根据实际相位角的不同在这两个矢量差及矢量和的幅值之间变化。在所给的示例中，原始 谐波矢量的大小为11.5 V,150 Hz时≈1.2 V、250 Hz时≈0.4 V (见图 C.4),则合成矢量的大小对于150 Hz 在≈10.3 V 和≈12.7V 之间变化，对于250 Hz 在≈11.1V 和≈11.9 V 之间变化。由许多个毗邻时间窗得到 的合成矢量的方均根值等于原始谐波矢量与附加矢量共同的方均根值，该例中150 Hz 时11.56 V 、250 Hz 时
注1:对于频率为非“基本频率”整数倍的信号来说，其“泄漏”效应就是在原有的谐波矢量上添加了一个附加矢量 (见图C.7) 。 同一频率的附加矢量与原始谐波矢量之间的相位角在各个时间窗中的增加(或减少)几乎相等。 合成矢量的大小则根据实际相位角的不同在这两个矢量差及矢量和的幅值之间变化。在所给的示例中，原始 谐波矢量的大小为11.5 V,150 Hz时≈1.2 V、250 Hz时≈0.4 V (见图 C.4),则合成矢量的大小对于150 Hz 在≈10.3 V 和≈12.7V 之间变化，对于250 Hz 在≈11.1V 和≈11.9 V 之间变化。由许多个毗邻时间窗得到 的合成矢量的方均根值等于原始谐波矢量与附加矢量共同的方均根值，该例中150 Hz 时11.56 V 、250 Hz 时11.51V 。 分群之后的平滑过程使结果的变化大大减少，并给出了一个接近于共同的方均根值的平均输出量。 注2:实际上，通信信号的幅值比本例中所述的要小，所以，它的“泄漏”效应将相应地减小。
 
11.51V 。 分群之后的平滑过程使结果的变化大大减少，并给出了一个接近于共同的方均根值的平均输出量。 注2:实际上，通信信号的幅值比本例中所述的要小，所以，它的“泄漏”效应将相应地减小。


示例2:
示例2:
第1,189行： 第1,132行：




[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.5287Hz的间谐波以及5次和6次谐波.jpeg]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.5287Hz的间谐波以及5次和6次谐波.jpeg|400px]]


图 C.5 287 Hz 的 间 谐 波 以 及 5 次 和 6 次 谐 波
图 C.5 287 Hz 的 间 谐 波 以 及 5 次 和 6 次 谐 波
第1,197行： 第1,140行：
如图 C.6a)所示， 一个变转矩的电子式马达驱动(例如活塞泵)会在供电系统中产生5次谐波，其幅值有5 Hz、20% 的正弦调制，围绕平均方均根值10V 波动。时域函数在0.2 s 时间内的总方均根值评估为10.10 V 。其频谱中的250 Hz 频率含有一根方均根值为10 V 的“载波”分量，并在两侧频率245 Hz 和255 Hz 各有 一 根1 V 分量，见图C.6c)。250 Hz 处单根频谱分量的误差为0.99%;而由谐波子群得到的结果就没有误差了。
如图 C.6a)所示， 一个变转矩的电子式马达驱动(例如活塞泵)会在供电系统中产生5次谐波，其幅值有5 Hz、20% 的正弦调制，围绕平均方均根值10V 波动。时域函数在0.2 s 时间内的总方均根值评估为10.10 V 。其频谱中的250 Hz 频率含有一根方均根值为10 V 的“载波”分量，并在两侧频率245 Hz 和255 Hz 各有 一 根1 V 分量，见图C.6c)。250 Hz 处单根频谱分量的误差为0.99%;而由谐波子群得到的结果就没有误差了。


在同一个系统中可加载频率为287 Hz、幅值为9.8 V 的通信信号[见图C.6b]]。 该信号在以200 ms 时间窗内的周 期数为57.4次，是非整数，从而在频谱中出现“泄漏”效应(见图 C.6d)] 。 由间谐波群得到的方均根值为9.538 V, 误差为 2.7%。
在同一个系统中可加载频率为287 Hz、幅值为9.8 V 的通信信号[见图C.6b|400px]]。 该信号在以200 ms 时间窗内的周 期数为57.4次，是非整数，从而在频谱中出现“泄漏”效应(见图 C.6d)] 。 由间谐波群得到的方均根值为9.538 V, 误差为 2.7%。


当波动的谐波和通信信号同时加载在电压上时[见图 C.6e]], 总的方均根值为14.07 V 。所得到的频谱分量可用不 同的组合方式加以组合[见图C.6f]] 。 因为在250 Hz 存在谐波，而且从频谱的包络线来看在285 Hz 附近有明显的信 号，用两个群的方式就合理一些(但每个频谱分量只能用一次):
当波动的谐波和通信信号同时加载在电压上时[见图 C.6e|400px]], 总的方均根值为14.07 V 。所得到的频谱分量可用不 同的组合方式加以组合[见图C.6f|400px]] 。 因为在250 Hz 存在谐波，而且从频谱的包络线来看在285 Hz 附近有明显的信 号，用两个群的方式就合理一些(但每个频谱分量只能用一次):


——9.36V 的间谐波群(相对于9.8 V 的误差为4.5%)和一根10. 16 V 的谐波频谱分量(相对于10.0 V 的误差为 1.6%),结果是总的方均根值为13.81 V (相对于14.07 V 的误差为1.8%);
——9.36V 的间谐波群(相对于9.8 V 的误差为4.5%)和一根10. 16 V 的谐波频谱分量(相对于10.0 V 的误差为 1.6%),结果是总的方均根值为13.81 V (相对于14.07 V 的误差为1.8%);


—9.34 V的间谐波子群(相对于9.8V 的误差为4.7%)和10.23 V 的谐波子群(相对于10.1V 的误差为1.29%),
——9.34 V的间谐波子群(相对于9.8V 的误差为4.7%)和10.23 V 的谐波子群(相对于10.1V 的误差为1.29%),


结果得到总的方均根值为13.85 V(相对于14.07 V 的误差为1.5%)。
结果得到总的方均根值为13.85 V(相对于14.07 V 的误差为1.5%)。
第1,209行： 第1,152行：
第2种组合方式更符合“物理意义”,因为245 Hz 和255 Hz 的频谱分量并不在“泄漏”的包络线之中。如果注意观 察几个毗邻的时间窗的频谱的话，这一点就很清楚了。
第2种组合方式更符合“物理意义”,因为245 Hz 和255 Hz 的频谱分量并不在“泄漏”的包络线之中。如果注意观 察几个毗邻的时间窗的频谱的话，这一点就很清楚了。


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.6 调制后的5次谐波和频率为287Hz的间谐波.jpeg|400px]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图C.6 调制后的5次谐波和频率为287Hz的间谐波.jpeg]]
 


图 C.6 调制后的5次谐波和频率为287 Hz 的 间 谐 波
图 C.6 调制后的5次谐波和频率为287 Hz 的 间 谐 波


5次谐波两侧旁带得到的频谱分量主要是泄漏效应的结果。对于一个波动的谐波来说，谐波旁带频率(即245 Hz 和255 Hz) 分量的矢量，其大小相等，方向相反。矢量的大小在恒定的调制深度下保持不变。但是，如果调制频率不是 基本频率的整数倍，其角度从一个时间窗到下一个时间窗会一步一步地旋转。由频率为287 Hz 的间谐波得到的矢量的 大小也几乎保持不变，但因为该间谐波在时间窗中的位置在改变，所以对各个时间窗来说该间谐波矢量的角度在改变。 当然，由调制和泄漏合成的矢量，其大小和角度在不同的时间窗内也在改变。图C.7 表 示 的 是 图 C.6 所示的时间窗内 5次谐波上下各5 Hz 的分量。这时，相对于“调制”矢量来说，245 Hz 的合成幅值是增加了，而255 Hz 的合成幅值是减 小了。在其他的时间窗内由287 Hz 的信号产生的矢量就有其他的角度，相应的合成矢量的幅值也就不同。频谱的时间 表示方式在245 Hz 和255 Hz 处显示出频谱分量的波动，而该时间段的平均值却近似于“调制”和“泄漏”矢量的共同的 方均根值。
5次谐波两侧旁带得到的频谱分量主要是泄漏效应的结果。对于一个波动的谐波来说，谐波旁带频率(即245 Hz 和255 Hz) 分量的矢量，其大小相等，方向相反。矢量的大小在恒定的调制深度下保持不变。但是，如果调制频率不是 基本频率的整数倍，其角度从一个时间窗到下一个时间窗会一步一步地旋转。由频率为287 Hz 的间谐波得到的矢量的 大小也几乎保持不变，但因为该间谐波在时间窗中的位置在改变，所以对各个时间窗来说该间谐波矢量的角度在改变。 当然，由调制和泄漏合成的矢量，其大小和角度在不同的时间窗内也在改变。图C.7 表 示 的 是 图 C.6 所示的时间窗内 5次谐波上下各5 Hz 的分量。这时，相对于“调制”矢量来说，245 Hz 的合成幅值是增加了，而255 Hz 的合成幅值是减 小了。在其他的时间窗内由287 Hz 的信号产生的矢量就有其他的角度，相应的合成矢量的幅值也就不同。频谱的时间 表示方式在245 Hz 和255 Hz 处显示出频谱分量的波动，而该时间段的平均值却近似于“调制”和“泄漏”矢量的共同的 方均根值。


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图 C.7频率分别为245和255I处的矢量.jpeg|400px]]
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 供电系统及所连设备谐波、间谐波的测量和测量仪器导则GB 17626.7-2017_图 C.7频率分别为245和255I处的矢量.jpeg]]
 


图 C.7 频 率 分 别 为 2 4 5 Hz 和 2 5 5 Hz 处 的 矢 量
图 C.7 频 率 分 别 为 2 4 5 Hz 和 2 5 5 Hz 处 的 矢 量




刘佳明
1,918

个编辑

目录
取自“http://baike.jbufa.com//index.php?title=特殊:移动版差异/11252...11258”