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电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023：修订间差异

电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 (查看源代码)

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第130行： 第130行：
远场 far field
远场 far field


天线的磁场区域，其中体现能量传播的电磁场分量占支配地位，并且电磁场的角分布基本上与离天 线的距离无关。
天线的磁场区域，其中体现能量传播的电磁场分量占支配地位，并且电磁场的角分布基本上与离天线的距离无关。


注1:在远场区，电磁场分量的幅度与天线距离成反比。
注1:在远场区，电磁场分量的幅度与天线距离成反比。


注2:如边射天线的最大总尺寸D 大于波长λ,则通常取离天线的距离大于2D²/A 处为远场区。
注2:如边射天线的最大总尺寸D 大于波长λ,则通常取离天线的距离大于2D²/λ 处为远场区。




第208行： 第208行：
注：短期有效值(RMS)是在一个载波周期内进行计算的。例如，对图1b), 最大有效值(RMS)电压为：
注：短期有效值(RMS)是在一个载波周期内进行计算的。例如，对图1b), 最大有效值(RMS)电压为：


UmsmRNs=Up/(2×√2)=1.8 V
U<sub>msimmRNS</sub>=U<sub>p-p</sub>/(2×√2)=1.8 V


3.1.20
3.1.20
第216行： 第216行：
在线性幅度调制中，已调信号的最大和最小幅度之差与这些幅度总和的比值，通常用百分数表 示，表示：
在线性幅度调制中，已调信号的最大和最小幅度之差与这些幅度总和的比值，通常用百分数表 示，表示：


 
<math>m=100\times\frac{U_{p-p.\mathrm{max}}-U_{p-p.\mathrm{min}}}{U_{p-p.\mathrm{max}}+U_{p-p.\mathrm{max}}}</math>


注：见表2和图1。
注：见表2和图1。
第375行： 第375行：
表 2 信号发生器输出端口的幅度调制特性
表 2 信号发生器输出端口的幅度调制特性


'''此处表格以截图替代'''
{| class="wikitable"
 
|-
 
! AM
a) 未调制RF 信号 b) 80%AM 的RF信号
! 内部或外部<br />m=(80±10)%,<br />在信号发生器输出端测量。<br />调制因子m:<br /><math>m=100\times\frac{U_{p-p.\mathrm{max}}-U_{p-p.\mathrm{min}}}{U_{p-p.\mathrm{max}}+U_{p-p.\mathrm{max}}}</math><br /><br />1 kHz±0.1 kHz正弦波
|}


Um=1V


Uop=Um×√2×2=2.82 V
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图1规定80%AM 试验信号和发生的波形.jpeg|400px]]


图 1 规 定 8 0 % AM 试验信号和发生的波形
图 1 规 定 8 0 % AM 试验信号和发生的波形
第408行： 第408行：
推荐下列类型的试验设备。
推荐下列类型的试验设备。


——电波暗室：具有合适的尺寸，能维持相对于EUT 来说具有足够空间的 UFA 。 另外可额外安
——电波暗室：具有合适的尺寸，能维持相对于EUT 来说具有足够空间的 UFA 。 另外可额外安装一些吸收材料可以减弱室内的反射。
 
装一些吸收材料可以减弱室内的反射。


——电磁干扰(EMI) 滤波器：应注意确保滤波器在连接线路上不致引起谐振效应。
——电磁干扰(EMI) 滤波器：应注意确保滤波器在连接线路上不致引起谐振效应。
第437行： 第435行：




 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图2 典型的试验设施举例.jpeg|400px]]




第452行： 第450行：




 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图3 电平设置布置.jpeg|400px]]
 
各向同性的场探头
 
均匀场域
 
暗室墙壁
 
可选的吸波材料， 用于半电波暗室中 减少地面反射
 
光缆经滤波的信号线
 
 
 
场发射天线


图3 电平设置布置
图3 电平设置布置
第472行： 第456行：
在没有EUT 的情况下执行均匀场电平设置(见图3)。在此过程中，确定UFA 内的场强与施加到 天线的正向功率之间的关系。在试验过程中，根据该关系和目标场强计算所需的正向功率。如果可证 明系统的线性，则实际试验场强ET 可不同于电平设置布置E₁ (见6.3.2或6.3.3和附录D) 。只要用于 试验的试验仪器的设置保持不变，该电平设置就是一直有效的。由于即使是很小的位移也会显著影响 电磁场，因此记录试验仪器(如天线、吸收器、线缆等)的位置非常重要，尤其是在高频情况下。
在没有EUT 的情况下执行均匀场电平设置(见图3)。在此过程中，确定UFA 内的场强与施加到 天线的正向功率之间的关系。在试验过程中，根据该关系和目标场强计算所需的正向功率。如果可证 明系统的线性，则实际试验场强ET 可不同于电平设置布置E₁ (见6.3.2或6.3.3和附录D) 。只要用于 试验的试验仪器的设置保持不变，该电平设置就是一直有效的。由于即使是很小的位移也会显著影响 电磁场，因此记录试验仪器(如天线、吸收器、线缆等)的位置非常重要，尤其是在高频情况下。


0.5m
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图4 16点均匀场域的尺寸.jpeg|400px]]
 
1.5 m
 
 
 
场传感器的位置
 
0.5m
 
(相同间隔距离)
 
均匀场域
 
1.5m
 
地板


图4 16点均匀场域的尺寸
图4 16点均匀场域的尺寸
第504行： 第472行：




第5个点在
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图5 最小UFA,第五个点在网格中心.jpeg|400px]]


UFA0.5m×0.5m
图 5 最小 UFA, 第五个点在网格中心


中心
很难建立一个靠近金属地板的UFA 。额外的吸收材料可减少或解决这个问题(见图2)。


0.5 m
将UFA 分割成间距为0.5 m 的一系列小格(见图4,1.5m×1.5 mUFA的举例)。在每个频点，所 有栅格点中有75%的点测得的场强幅值在标称值0 dB~+6 dB 范围内(例如，如果1.5m×1.5m UFA 测量的至少16个点中的12个点在容差范围内),即认为该场是均匀的。对于最小 UFA 为 0.5m×0.5m 的情况，所有5个格点的场强均应在规定的容差范围内。


0.5m×0.5m
UFA 不需要是正方形，只要它可由0.5 m×0.5m 正方形元素构成。选定的 UFA 至少使用到1 GHz。


0.5m
注2:在不同的频率点，容差范围内的试验点可能不同。


图 5 最小 UFA, 第五个点在网格中心
0 dB~+6 dB 作为容差范围，是为确保场强不会在可接受的概率下降到标称值以下。6 dB 容差是 在 实 际 试 验 设 施 中 可 实 现 的 最 小 范 围 。
 
很难建立一个靠近金属地板的UFA 。额外的吸收材料可减少或解决这个问题(见图2)。
 
将UFA 分割成间距为0.5 m 的一系列小格(见图4,1.5m×1.5 mUFA的举例)。在每个频点，所 有栅格点中有75%的点测得的场强幅值在标称值0 dB~+6 dB 范围内(例如，如果1.5m×1.5m
 
UFA 测量的至少16个点中的12个点在容差范围内),即认为该场是均匀的。对于最小 UFA 为 0.5m×0.5m 的情况，所有5个格点的场强均应在规定的容差范围内。
 
UFA 不需要是正方形，只要它可由0.5 m×0.5m 正方形元素构成。选定的 UFA 至少使用到
 
1 GHz。
 
注2:在不同的频率点，容差范围内的试验点可能不同。
 
0 dB~+6 dB 作为容差范围，是为确保场强不会在可接受的概率下降到标称值以下。6 dB 容差是 在 实 际 试 验 设 施 中 可 实 现 的 最 小 范 围 。


当频率范围达到1 GHz 时，容差能达到+10 dB, 但是不能小于0dB, 允许调整容差的频率点数量 不得超过整个试验频率点的3%,在试验报告中记录真实的容差。有争议时，优先考虑0 dB~+6 dB。
当频率范围达到1 GHz 时，容差能达到+10 dB, 但是不能小于0dB, 允许调整容差的频率点数量 不得超过整个试验频率点的3%,在试验报告中记录真实的容差。有争议时，优先考虑0 dB~+6 dB。
第574行： 第528行：
下述两种不同的电平设置方法，以1.5 m×1.5m 的 UFA 为例说明。这两种方法得出的场均匀性 和测试电平设置是相同的。
下述两种不同的电平设置方法，以1.5 m×1.5m 的 UFA 为例说明。这两种方法得出的场均匀性 和测试电平设置是相同的。


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图6 试验布置.jpeg|400px]]
 
天线 定向耦合器
 
测量仪器
 
控制器，如PC 场强计
 
信号 发生器
 
功率 放大器
 
场强探头
 
电波暗室
 
定向耦合器和测量仪器可由放大器和天线之间的前置功率检测器或监视器代替。


图 6 试验布置
图 6 试验布置
第599行： 第537行：


——在每个特定频率上建立。特定的频率是通过使用8.4中描述的频率步骤来确定。 ——按照图示逐个建立 UFA 电平设置点(见图4)。
——在每个特定频率上建立。特定的频率是通过使用8.4中描述的频率步骤来确定。 ——按照图示逐个建立 UFA 电平设置点(见图4)。


——通过相应地调整正向功率来建立。
——通过相应地调整正向功率来建立。
第642行： 第578行：
iii) 用 P₁ 减去步骤ii) 中测到的正向功率。如果差值在3.1 dB~7.1 dB,则功率放大器未饱 和且系统适用于试验。如果差值小于3.1 dB, 则功率放大器饱和且不适合试验。
iii) 用 P₁ 减去步骤ii) 中测到的正向功率。如果差值在3.1 dB~7.1 dB,则功率放大器未饱 和且系统适用于试验。如果差值小于3.1 dB, 则功率放大器饱和且不适合试验。


注2:若在某一特殊频率点，E. 与Er 之间的比为R(dB),R=20log(E./Er), 则试验功率 P=PL-R(dB), 下标 L 和T 分别代表电平设置和试验。
注2:若在某一特殊频率点，E<sub>L</sub> 与E<sub>T</sub> 之间的比为R(dB),R=20log(E<sub>L</sub>/E<sub>T</sub>), 则试验功率 P<sub>T</sub>=P<sub>L</sub>-R(dB), 下标 L 和T 分别代表电平设置和试验。


注3:步骤5)描述如何检查所使用的放大器是否足够线性。详细参考资料见附录D。
注3:步骤5)描述如何检查所使用的放大器是否足够线性。详细参考资料见附录D。
第658行： 第594行：
注1:为了降低现场测量的不确定度，探头在每个网格点以与探针电平设置报告中描述的相同的方式定向。
注1:为了降低现场测量的不确定度，探头在每个网格点以与探针电平设置报告中描述的相同的方式定向。


b) 调节发射天线的正向功率，使所得场强(加上对频率的场探头校正因子)等于电平设置场强 EL, 记录正向功率及场强读数。
b) 调节发射天线的正向功率，使所得场强(加上对频率的场探头校正因子)等于电平设置场强 E<sub>L</sub>, 记录正向功率及场强读数。


c) 使用第8章的频率步进。
c) 使用第8章的频率步进。
第680行： 第616行：
5) 如果至少有12个点的读数在6 dB 范围内则停止检查程序，从这些读数中找出最小场强的点 作为参考点。
5) 如果至少有12个点的读数在6 dB 范围内则停止检查程序，从这些读数中找出最小场强的点 作为参考点。


6) 计算在参考点建立规定场强所需的正向功率。正向功率用P. 表示。
6) 计算在参考点建立规定场强所需的正向功率。正向功率用PL 表示。


7)确认试验系统(例如功率放大器)未处于饱和状态。假定E1 等于1 . 8倍ET, 在每个电平设置 频点按以下程序操作：
7)确认试验系统(例如功率放大器)未处于饱和状态。假定E1 等于1 . 8倍E<sub>T</sub>, 在每个电平设置 频点按以下程序操作：


i) 建立正向功率PL[正如1]所述]所需的电平后，信号发生器输出电平降低5.1 dB(-5.1 dB即 EL/1.8);
i) 建立正向功率P<sub>L</sub>[正如1)所述]所需的电平后，信号发生器输出电平降低5.1 dB(-5.1 dB即 E<sub>L</sub>/1.8);


ii) 记录输出到天线的新的正向功率；
ii) 记录输出到天线的新的正向功率；


iii) 用 P₁ 减去步骤ii) 中测到的正向功率。如果差值在3.1 dB~7.1 dB,则功率放大器有足 够的线性，且试验系统适用于试验，否则试验系统不适合试验。
iii) 用 PL 减去步骤ii) 中测到的正向功率。如果差值在3.1 dB~7.1 dB,则功率放大器有足 够的线性，且试验系统适用于试验，否则试验系统不适合试验。


注2:若在某一特殊频率点，EL与Er 之间的比为R(dB),R=20lg(E₁/Er), 则试验功率P=P₁-R(dB), 下标L 和T 分别代表电平设置和试验。
注2:若在某一特殊频率点，E<sub>L</sub>与E<sub>T</sub>之间的比为R(dB),R=20lg(E<sub>L</sub>/E<sub>T</sub>), 则试验功率P<sub>T</sub>=P<sub>L</sub>-R(dB), 下标L 和T 分别代表电平设置和试验。


注3:步骤7)描述如何检查所使用的放大器是否足够线性。有关更多信息，请参阅附录D。
注3:步骤7)描述如何检查所使用的放大器是否足够线性。有关更多信息，请参阅附录D。
第719行： 第655行：




[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图7 具有离开试验区域线缆的台式EUT布置和线缆布局示例.jpeg|400px]]


场均匀域


1m 或更长的线缆暴露在场域
图 7 具有离开试验区域线缆的台式EUT 布置和线缆布局示例


非导电桌
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图8 EUT布置示例(俯视图).jpeg|400px]]


发射天线
图 8 EUT 布置示例(俯视图)


CMAD
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图8 EUT布置示例(俯视图)续.jpeg|400px]]


(如果使用)仅用于离开测试 布置的线缆，见7.3
图 8 EUT 布置示例(俯视图) (续)


可选吸波材料，用于半电波 暗室中减少地面反射
注2 :线缆和EUT 位置已调整到与UFA 一致。


注3: 在这个方向上，没有线缆被电磁场有意照射。


b) 相同EUT 的一种替代布置示例(EUT 旋转90°且线缆布局不同)(俯视图)


图 7 具有离开试验区域线缆的台式EUT 布置和线缆布局示例
=== 7.3 落地式设备的布置 ===


落地式设备应安装在离地面0.05 m 或以上的非导电支撑物上，以防止 EUT 偶然接地和场的畸变。 支撑物最好是非导体，而不是金属结构上的绝缘涂层。


落地式设备的位置宜最大限度地扩大 EUT 在 UFA 内的面积。


CMAD(如果使用)放置在地板上
如果由于EUT 其重量较重或物理尺寸较大或安全原因，设备不能提高到 UFA 的高度或从其运输 支撑(例如，运输托盘)移走，这种变化应记录在试验报告中。如果EUT 延伸超过 UFA 下 边 缘 0.5m, 在 UFA 下边缘50%高度(所有0.5 m 水平分离的电平设定点)的电磁场大小都应被记录在电平


UFA宽度
设定点记录中。这个高度的数据不考虑试验设施和试验等级的适用性。


EUT
注：可使用非导电的轮子作为支撑物。


发射天线方向
关于大型和重型 EUT 放置的指导见附录H。


电缆2离开暴露区域布置
根据设备相关的安装说明连接设备的电源和信号线。


非导电桌高 (0.8±0.05)m
=== 7.4 线缆的布置 ===


线缆应连接到EUT, 并按照制造商的安装说明书在试验场上进行布置，要求重现典型的和使用最 多的安装。


应使用制造商规定线缆的类型和连接器，如果对EUT 的进、出线没有规定，则应使用非屏蔽平衡 导线。


桌面电缆通道
如果产品规范要求的接线长度小于或等于1m, 则应按照指定的长度进行试验。如果规定的长度 大于1m, 或没有规定，则应按照典型安装方法选择线缆长度。除非上面另有规定，否则线缆在垂直或 水平方向上暴露在电磁场中的长度应至少为1m 线缆。线缆差异导致无法按照标准布线(例如，不能 操纵的重型或刚性线缆)应在试验报告中说明。与 UFA 正交布线的线缆不利于接收场强信号，因 此，不被认为算是暴露在场内的线缆的组合长度。暴露于场的线缆布线宜尽可能贴近 UFA。


电缆1暴露在场域
连接EUT 元件之间过长的线缆应以低感性方式在线的中心位置捆扎成一束线缆。线缆差异导致 无法按照标准布线(例如，不能操纵的重型或刚性线缆)应在试验报告中说明。


转台
EUT 的每个面受辐射时，不需要将每根线缆暴露在场内。但每根线缆，至少在EUT 一个受试角 度上置于UFA 区域从而暴露于场内。不是有意暴露在场内的线缆(现有布置)应以一种减少其与电磁 场耦合的方式进行布线。可重新定位线缆在每个受辐射面的布线情况。对于带有大量连接线缆的 EUT, 或者典型安装方法限制了线缆这一部分线缆置于 UFA 区域内，宜尝试将连接线缆置于辐射 场内。


CMAD(如果使用)放置在地板上
关于线缆布置、线缆暴露于辐射场和 EUT 布置的建议实践指南，见附录G。


注1:当布置改变180°时，能照射线缆2。
如果产品委员会确定需要对多余的线缆长度进行去耦(例如，对离开试验区域的线缆),则采用的去 耦方法不应影响EUT 的运行。


a) 具有离开试验区域线缆的台式 EUT 布置和线缆布局示例(俯视图)
如果对线缆去耦，可使用CMAD 。CMAD 的阻抗和吸收特性见CISPR 16-1-4 。CMAD可用于降 低试验区域外线缆对辐射抗扰度试验结果的影响。如果使用CMAD, 离开试验区域的线缆应在到达地 面的位置进入CMAD, 如图7所示。 CMAD 应始终平放在地板上。每根要去耦的线缆都宜用一个单独 的 CMAD 处理。


图 8 EUT 布置示例(俯视图)
为了避免饱和，应考虑CMAD 的电流能力，特别是对于高共模电流电源线(如逆变器输出端口)。 如果使用CMAD, 则如下。


桌面线缆通道
——去耦可适用于任何类型的线缆(例如电力、电信和控制)。


UFA宽度
——对于最多有三根线缆离开试验区域的试验设置，每根线缆都宜用CMAD 去耦。


发射天线方向
——对于超过三根线缆离开试验区域的试验布置，电源线缆应优先使用CMAD(除非产品委员会 另有规定)。在此之后，剩余线缆的CMAD 宜放置在更敏感信号的线缆上。总共可使用多达 三个 CMAD 。使用CMAD 的线缆应记录在试验报告中。


EUT
关于线缆布线和CMAD 的更多信息见附录G。


线缆2离开 暴露区域布置
=== 7.5 人体携带设备的布置 ===


CMAD (如果使用)放置在
人体携带设备(见3.1.15)的试验方法与台式设备相同。然而，这可能涉及过测试或欠测试，因为在 电平设置和试验过程中没有考虑人体的特征。建议产品委员会规定使用一个有适当介质特性的人体模 拟器。


地板上
== 8 试验程序 ==


线缆1离开暴露 区域布置
=== 8.1 概述 ===


转台
试验程序包括：


非导电桌高(0.8±0.05)m
——试验电平、频率范围和试验调制方式；


注2:线缆和EUT 位置已调整到与UFA一致。
——实验室参考条件的验证，包括预检查产生的场强；


注3:在这个方向上，没有线缆被电磁场有意照射。
——预确认设备的正确运行；


b) 相同EUT 的一种替代布置示例(EUT 旋转90°且线缆布局不同)(俯视图) 图 8 EUT 布置示例(俯视图) (续)
—试验的实施；


=== 7.3 落地式设备的布置 ===
——试验结果的评定(见第9章)。


落地式设备应安装在离地面0.05 m 或以上的非导电支撑物上，以防止 EUT 偶然接地和场的畸变。 支撑物最好是非导体，而不是金属结构上的绝缘涂层。
=== 8.2 实验室参考条件 ===


落地式设备的位置宜最大限度地扩大 EUT 在 UFA 内的面积。
8.2.1 通则


如果由于EUT 其重量较重或物理尺寸较大或安全原因，设备不能提高到 UFA 的高度或从其运输 支撑(例如，运输托盘)移走，这种变化应记录在试验报告中。如果EUT 延伸超过 UFA 下 边 缘 0.5m, 在 UFA 下边缘50%高度(所有0.5 m 水平分离的电平设定点)的电磁场大小都应被记录在电平
为了尽量减少环境参数对试验结果的影响，试验应在8.2.2和8.2.3规定的气候和电磁参考条件下 进行。


设定点记录中。这个高度的数据不考虑试验设施和试验等级的适用性。
8.2.2 气候条件


注：可使用非导电的轮子作为支撑物。
除非通用标准或产品标准委员会另有规定，实验室的气候条件应在EUT 和试验设备运行规定的 任何限制范围内。


关于大型和重型 EUT 放置的指导见附录H。
如认为有足够证据证明本文件所述现象的影响受气候条件的影响，则宜提醒负责本文件的委员会 注意。


根据设备相关的安装说明连接设备的电源和信号线。
8.2.3 电磁环境


=== 7.4 线缆的布置 ===
实验室的电磁条件应保证EUT 的正常运行，且不能影响试验结果。


线缆应连接到EUT, 并按照制造商的安装说明书在试验场上进行布置，要求重现典型的和使用最 多的安装。
=== 8.3 试验的实施 ===


应使用制造商规定线缆的类型和连接器，如果对EUT 的进、出线没有规定，则应使用非屏蔽平衡 导线。
应按照试验计划进行试验，该计划应包含核查EUT 的运行是否符合技术指标要求。


如果产品规范要求的接线长度小于或等于1m, 则应按照指定的长度进行试验。如果规定的长度 大于1m, 或没有规定，则应按照典型安装方法选择线缆长度。除非上面另有规定，否则线缆在垂直或 水平方向上暴露在电磁场中的长度应至少为1m 线缆。线缆差异导致无法按照标准布线(例如，不能 操纵的重型或刚性线缆)应在试验报告中说明。与 UFA 正交布线的线缆不利于接收场强信号，因 此，不被认为算是暴露在场内的线缆的组合长度。暴露于场的线缆布线宜尽可能贴近 UFA。
应在EUT 典型(通常)运行条件下进行试验。


连接EUT 元件之间过长的线缆应以低感性方式在线的中心位置捆扎成一束线缆。线缆差异导致 无法按照标准布线(例如，不能操纵的重型或刚性线缆)应在试验报告中说明。
试验计划宜包含下列内容：


EUT 的每个面受辐射时，不需要将每根线缆暴露在场内。但每根线缆，至少在EUT 一个受试角 度上置于UFA 区域从而暴露于场内。不是有意暴露在场内的线缆(现有布置)应以一种减少其与电磁 场耦合的方式进行布线。可重新定位线缆在每个受辐射面的布线情况。对于带有大量连接线缆的 EUT, 或者典型安装方法限制了线缆这一部分线缆置于 UFA 区域内，宜尝试将连接线缆置于辐射 场内。
—EUT 尺寸；


关于线缆布置、线缆暴露于辐射场和 EUT 布置的建议实践指南，见附录G。
——EUT 典型运行条件；


如果产品委员会确定需要对多余的线缆长度进行去耦(例如，对离开试验区域的线缆),则采用的去 耦方法不应影响EUT 的运行。
——确定EUT 按台式、落地式，或是两者结合的方式进行试验；


如果对线缆去耦，可使用CMAD 。CMAD 的阻抗和吸收特性见CISPR 16-1-4 。CMAD可用于降 低试验区域外线缆对辐射抗扰度试验结果的影响。如果使用CMAD, 离开试验区域的线缆应在到达地 面的位置进入CMAD, 如图7所示。 CMAD 应始终平放在地板上。每根要去耦的线缆都宜用一个单独 的 CMAD 处理。
———对落地式 EUT, 需确认EUT 高度；


为了避免饱和，应考虑CMAD 的电流能力，特别是对于高共模电流电源线(如逆变器输出端口)。 如果使用CMAD, 则如下。
——所用试验设备的类型；


——去耦可适用于任何类型的线缆(例如电力、电信和控制)。
——扫频速率，驻留时间和频率步进；


——对于最多有三根线缆离开试验区域的试验设置，每根线缆都宜用CMAD 去耦。
——均匀场域的尺寸和形状；


——对于超过三根线缆离开试验区域的试验布置，电源线缆应优先使用CMAD(除非产品委员会 另有规定)。在此之后，剩余线缆的CMAD 宜放置在更敏感信号的线缆上。总共可使用多达 三个 CMAD 。使用CMAD 的线缆应记录在试验报告中。
——是否使用部分照射方法；


关于线缆布线和CMAD 的更多信息见附录G。
——适用的试验等级和调制方式；


=== 7.5 人体携带设备的布置 ===
——所用互连线的类型与数量以及(EUT 的)接口；


人体携带设备(见3.1.15)的试验方法与台式设备相同。然而，这可能涉及过测试或欠测试，因为在 电平设置和试验过程中没有考虑人体的特征。建议产品委员会规定使用一个有适当介质特性的人体模 拟器。
———可接受的性能判据；


== 8 试验程序 ==
——EUT 运行方法的描述。


=== 8.1 概述 ===
本章节中描述的试验步骤是为了第6章中规定的场强发生天线的使用。


试验程序包括：
由试验功率P₁ 导出的正向功率PT 宜作为确定试验场强的参考参数。请见6.3.2或6.3.3的注2。


——试验电平、频率范围和试验调制方式；
试验前，应确认试验设备/系统运行正常。这可通过在一个或多个频率上测量UFA 内一个或多个 点的场强来实现。


——实验室参考条件的验证，包括预检查产生的场强；
EUT 最初放置的一面与UFA 平面重合。被照射的EUT 面应包含在UFA 中，除非应用了部分照 射。关于电磁场电平设置和部分照射的使用，见6.3。


——预确认设备的正确运行；
扫频过程中的信号应使用5.1中定义的调制信号，当需要时，可暂停扫描以调整射频信号电平或振 荡器波段开关和天线。扫频过程中频率逐步增加，步长不超过前一频率的1%。


—试验的实施；
调制载波在每个频率上的驻留时间不应少于EUT 动作和响应所需的时间，但在任何情况下均不 应少于0.5 s。


——试验结果的评定(见第9章)。


=== 8.2 实验室参考条件 ===


8.2.1 通则
注 1:在每个频点，当试验条件稳定时，驻留时间开始。


为了尽量减少环境参数对试验结果的影响，试验应在8.2.2和8.2.3规定的气候和电磁参考条件下 进行。
为了减少试验时间，在一个驻留时间内可同时施加多个频率(多个信号试验),前提是在聚合信号上 满足6.3.2步骤5)或6.3.3步骤7)的线性要求。在每一个信号频率上，试验电平应为每次试验的电平设 置程序产生的电平。同样的调制同时应用于每个信号。互调信号应像谐波一样处理，并进行检查，以确 保它们不会造成显著影响(见关于调制效应的附录I 和关于试验结果评估的第9条)。


8.2.2 气候条件
发射天线应对EUT 的四个侧面逐一进行试验。当 EUT 能以不同方向(如垂直或水平)放置使用 时，各个侧面均应试验。经过技术论证，试验时一些 EUT 可采用较少面面向发射天线。在其他情况 下，例如依据EUT 类型和尺寸或试验频率，可能需要照射至少4个方位。


除非通用标准或产品标准委员会另有规定，实验室的气候条件应在EUT 和试验设备运行规定的 任何限制范围内。
注2:随着 EUT电尺寸的增长，其天线方向图的复杂性也会增加。天线方向图的复杂性会影响确定最低抗扰度必 要的试验方向的数量。


如认为有足够证据证明本文件所述现象的影响受气候条件的影响，则宜提醒负责本文件的委员会 注意。
需在发射天线的两种极化状态下对EUT 的每一侧面进行试验， 一次在天线垂直极化位置，另一次 在天线水平极化位置。


8.2.3 电磁环境
在试验过程中应尝试使EUT 充分运行，并在所有选定的敏感运行模式下进行抗扰度试验。推荐 使用特定的运行程序。


实验室的电磁条件应保证EUT 的正常运行，且不能影响试验结果。
=== 8.4 步进 ===


=== 8.3 试验的实施 ===
当频率范围是增量扫频时，扫频过程中的信号应使用5.1中定义的调制信号，当需要时，可暂停扫 描以调整射频信号电平或振荡器波段开关和天线。扫频过程中频率逐步增加，步进不超过前一频率的 1%。这个最大步进既适用于6.3.2、6.3.3的电平设置程序，也适用于8.3中的试验。


应按照试验计划进行试验，该计划应包含核查EUT 的运行是否符合技术指标要求。
== 9 试验结果的评定 ==


应在EUT 典型(通常)运行条件下进行试验。
试验结果应按EUT 的功能丧失或性能降级进行分类。这些分类与制造商、试验申请者规定的，或 者制造商与用户之间商定的性能等级有关。推荐的分类如下：


试验计划宜包含下列内容：
a) 在制造厂或委托方或用户规定的技术规范限值内性能正常；


—EUT 尺寸；
b) 功能暂时丧失或性能暂时降低，但在干扰停止后EUT 能自行恢复，无须操作者干预；


——EUT 典型运行条件；
c) 功能暂时丧失或性能暂时降低，但需操作者干预才能恢复正常；


——确定EUT 按台式、落地式，或是两者结合的方式进行试验；
d) 因硬件或软件损坏，或数据丢失而造成不能自行恢复至正常状态的功能丧失或性能降低。 试验结果的评估判定应基于EUT 在驻留时间内的性能。


———对落地式 EUT, 需确认EUT 高度；
EUT 性能评价宜以单个信号的影响系为基础。如果在试验过程中使用了多信号试验，宜确保任何 记录的性能下降是由单个试验信号造成的，而不是由多个试验信号的组合造成的。该分类方法可作为 产品委员会制定通用、产品或产品类标准性能判据的指南，或作为制造商与用户之间协商的性能判据的 框架，例如在没有合适的通用、产品或产品类标准时。


——所用试验设备的类型；
== 10 试验报告 ==


——扫频速率，驻留时间和频率步进；
试验报告应包含能重现试验的全部信息，尤其是下列内容：


——均匀场域的尺寸和形状；
——本文件第8章要求的试验计划中规定的内容；


——是否使用部分照射方法；
——EUT 和 AE 的标识，如商标名称、产品型号和序列号；


——适用的试验等级和调制方式；
———试验设备标识，如商标名称、产品型号和序列号；


——所用互连线的类型与数量以及(EUT 的)接口；
——任何进行试验所需的特殊环境条件；


———可接受的性能判据；
——进行试验所必需的任何特定条件；


——EUT 运行方法的描述。
——制造商、委托方或用户规定的性能等级；


本章节中描述的试验步骤是为了第6章中规定的场强发生天线的使用。
——在通用、产品或产品类标准中规定的性能指标；


由试验功率P₁ 导出的正向功率PT 宜作为确定试验场强的参考参数。请见6.3.2或6.3.3的注2。
——在试验过程中或试验后，观察到的对 EUT 的影响及持续时间；


试验前，应确认试验设备/系统运行正常。这可通过在一个或多个频率上测量UFA 内一个或多个 点的场强来实现。
——试验通过/不通过的判定理由(根据通用、产品或产品类标准规定的性能判据或制造商与用户


EUT 最初放置的一面与UFA 平面重合。被照射的EUT 面应包含在UFA 中，除非应用了部分照 射。关于电磁场电平设置和部分照射的使用，见6.3。
达成的协议);


扫频过程中的信号应使用5.1中定义的调制信号，当需要时，可暂停扫描以调整射频信号电平或振 荡器波段开关和天线。扫频过程中频率逐步增加，步长不超过前一频率的1%。
——采用的任何特殊条件，如线缆长度、类型，屏蔽或接地状况，EUT 的运行条件，均要符合规定


调制载波在每个频率上的驻留时间不应少于EUT 动作和响应所需的时间，但在任何情况下均不 应少于0.5 s。
要 求 ；


——与 UFA 的尺寸和位置有关的 EUT 位置的任何额外信息；


——6.3.1要求的任何与UFA 容差相关的附加信息；


注 1:在每个频点，当试验条件稳定时，驻留时间开始。
——线缆和设备位置和方向的描述和/或图片； ——任何偏离本文件的内容。


为了减少试验时间，在一个驻留时间内可同时施加多个频率(多个信号试验),前提是在聚合信号上 满足6.3.2步骤5)或6.3.3步骤7)的线性要求。在每一个信号频率上，试验电平应为每次试验的电平设 置程序产生的电平。同样的调制同时应用于每个信号。互调信号应像谐波一样处理，并进行检查，以确 保它们不会造成显著影响(见关于调制效应的附录I 和关于试验结果评估的第9条)。
== 附 录 A ==


发射天线应对EUT 的四个侧面逐一进行试验。当 EUT 能以不同方向(如垂直或水平)放置使用 时，各个侧面均应试验。经过技术论证，试验时一些 EUT 可采用较少面面向发射天线。在其他情况 下，例如依据EUT 类型和尺寸或试验频率，可能需要照射至少4个方位。
(资料性)


注2:随着 EUT电尺寸的增长，其天线方向图的复杂性也会增加。天线方向图的复杂性会影响确定最低抗扰度必 要的试验方向的数量。
保护(设备)抵抗数字无线电话射频辐射的试验调制方式的选择原理


需在发射天线的两种极化状态下对EUT 的每一侧面进行试验， 一次在天线垂直极化位置，另一次 在天线水平极化位置。
=== A.1 可选调制方式综述 ===


在试验过程中应尝试使EUT 充分运行，并在所有选定的敏感运行模式下进行抗扰度试验。推荐 使用特定的运行程序。
本文件制定时主要考虑以下调制方式：


=== 8.4 步进 ===
——正弦波幅度调制，1kHz,80%AM。


当频率范围是增量扫频时，扫频过程中的信号应使用5.1中定义的调制信号，当需要时，可暂停扫 描以调整射频信号电平或振荡器波段开关和天线。扫频过程中频率逐步增加，步进不超过前一频率的 1%。这个最大步进既适用于6.3.2、6.3.3的电平设置程序，也适用于8.3中的试验。
——方波幅度调制，200 Hz, 占空比1:2,100% AM。


== 9 试验结果的评定 ==
——近似模拟各种系统特性的脉冲射频信号，如对于GSM 的，在200 Hz 占空比为1:8的脉冲射 频信号；对于 DECT 便携设备的，在100 Hz 占 空 比 1 : 2 4 的 脉 冲 射 频 信 号 等 (GSM 和 DECT 的定义见附录 I)。


试验结果应按EUT 的功能丧失或性能降级进行分类。这些分类与制造商、试验申请者规定的，或 者制造商与用户之间商定的性能等级有关。推荐的分类如下：
——精确模拟各种系统的脉冲射频信号，例如对于GSM, 在200 Hz 占空比1:8的叠加次生效应 如断续发射模式(2 Hz 调制频率)和复帧效应(8 Hz 频率分量)。


a) 在制造厂或委托方或用户规定的技术规范限值内性能正常；
——用于广播和无线电通信的OFDM 信号。


b) 功能暂时丧失或性能暂时降低，但在干扰停止后EUT 能自行恢复，无须操作者干预；
各系统的优缺点见表A.1。


c) 功能暂时丧失或性能暂时降低，但需操作者干预才能恢复正常；
表 A.1 调制方式比较(GSM 和 DECT 的定义见附录 G)


d) 因硬件或软件损坏，或数据丢失而造成不能自行恢复至正常状态的功能丧失或性能降低。 试验结果的评估判定应基于EUT 在驻留时间内的性能。
{| class="wikitable"


EUT 性能评价宜以单个信号的影响系为基础。如果在试验过程中使用了多信号试验，宜确保任何 记录的性能下降是由单个试验信号造成的，而不是由多个试验信号的组合造成的。该分类方法可作为 产品委员会制定通用、产品或产品类标准性能判据的指南，或作为制造商与用户之间协商的性能判据的 框架，例如在没有合适的通用、产品或产品类标准时。
|-
! 调制方式 !! 优点 !! 缺点


== 10 试验报告 ==
|-
 
| 正弦波AM ||
试验报告应包含能重现试验的全部信息，尤其是下列内容：
1.实验表明，若最大RMS电平相同，在不同类型的非恒定包络调制模式的干扰效应方面可建立良好的相关性。<br/>
2.不必规定(或测量)TDMA脉冲的上升时间。<br/>
3.在本文件及IEC 61000-4-6中采用。<br/>
4.场容易产生且监测的仪器容易获得。<br/>
5.对模拟的无线电设备，EUT中的解调会产生可用窄带电平表测量的音频响应，因而减少了背景噪声。<br/>
6.在较低频率时，已经表明能有效模拟其他型式的调制模式(如FM,相位调制，脉冲调制)
||
1.不能模拟TDMA。<br/>
2.对于二次方律接收机，则试验略为严酷。<br/>
3.可能遗漏某些失效机理


——本文件第8章要求的试验计划中规定的内容；
|-
| 方波AM ||
1.类似于TDMA。<br/>
2.能普遍使用。<br/>
3.可能暴露“未知”的失效机理(对射频包络的较大速率变化较敏感)
||
1.不能精确模拟TDMA。<br/>
2.EUT解调时，会产生宽带音频响应，该响应能被宽带电平表测量，因而增加了背景噪声。<br/>
3.需规定上升时间


——EUT 和 AE 的标识，如商标名称、产品型号和序列号；
|-
| RF脉冲 ||
1.能很好模拟TDMA。<br/>
2.可能暴露“未知”的失效机理(对射频包络的较大速率变化较敏感)
||
1.为匹配不同系统(如GSM、DECT等),需改变调制细节。<br/>
2.EUT解调时，会产生宽带音频响应，该响应能被宽带电平表测量，因而增加了背景噪声。<br/>
3.需规定上升时间


———试验设备标识，如商标名称、产品型号和序列号；
|-
 
| OFDM ||
——任何进行试验所需的特殊环境条件；
1.数字调制的良好表现。<br/>
2.可能暴露“未知”失效机制(对射频包络的较大速率变化率敏感)
||
1.为匹配不同的无线电服务(如LTE、DAB、DVB—T),需要改变OFDM参数的细节


——进行试验所必需的任何特定条件；
|}


——制造商、委托方或用户规定的性能等级；
=== A.2 试验结果 ===


——在通用、产品或产品类标准中规定的性能指标；
为评定骚扰信号所用调制方法与所产生干扰的相关性，进行了一系列的试验。 调制方式方面的研究结果如下：


——在试验过程中或试验后，观察到的对 EUT 的影响及持续时间；
a) 1kHz80%AM 的正弦波；


——试验通过/不通过的判定理由(根据通用、产品或产品类标准规定的性能判据或制造商与用户
b) 类 似GSM 的 RF 脉冲，200 Hz, 占空比1:8;


达成的协议);
c) 类 似DECT 的 RF 脉冲，100 Hz, 占空比1:2(基站);


——采用的任何特殊条件，如线缆长度、类型，屏蔽或接地状况，EUT 的运行条件，均要符合规定
d) 类 似DECT 的 RF 脉冲，100 Hz, 占空比(1:24便携设备)。 对每种场合，仅使用一种类似DECT 的调制。


要 求 ；
试验结果汇总于表 A.2 与表 A.3。


——与 UFA 的尺寸和位置有关的 EUT 位置的任何额外信息；
表 A.2 相对干扰电平<sup>a</sup>


——6.3.1要求的任何与UFA 容差相关的附加信息；
{| class="wikitable"
 
|- style="vertical-align:middle;"
——线缆和设备位置和方向的描述和/或图片； ——任何偏离本文件的内容。
! colspan="2" | 调制方式<sup>b</sup>
 
! rowspan="2" | 1 kHz 80%AM 调制的正弦波 dB
附 录 A
! rowspan="2" | 类似GSM的射频脉冲， 200 Hz,占空比1:8 dB
 
! rowspan="2" | 类似DECT的射频脉冲， 100 Hz,占空比1:24 dB
(资料性)
|- style="vertical-align:middle;"
 
| 设备
保护(设备)抵抗数字无线电话射频辐射的试验调制方式的选择原理
| 音频响应
 
|- style="vertical-align:middle;"
A.1 可选调制方式综述
| rowspan="2" | 助听器<sup>c</sup>
 
| 未加权的 21 Hz～21 kHz
本文件制定时主要考虑以下调制方式：
| 0<sup>d</sup>
 
| 0
——正弦波幅度调制，1kHz,80%AM。
| -3
 
|-
——方波幅度调制，200 Hz, 占空比1:2,100% AM。
| A加权的
 
| 0
——近似模拟各种系统特性的脉冲射频信号，如对于GSM 的，在200 Hz 占空比为1:8的脉冲射 频信号；对于 DECT 便携设备的，在100 Hz 占 空 比 1 : 2 4 的 脉 冲 射 频 信 号 等 (GSM 和 DECT 的定义见附录 I)。
| -4
 
| -7
——精确模拟各种系统的脉冲射频信号，例如对于GSM, 在200 Hz 占空比1:8的叠加次生效应 如断续发射模式(2 Hz 调制频率)和复帧效应(8 Hz 频率分量)。
|- style="vertical-align:middle;"
| rowspan="2" | 模拟电话<sup>e</sup>
| 未加权的
| 0<sup>d</sup>
| -3
| -7
|-
| A加权的
| -1
| -6
| -8
|- style="vertical-align:middle;"
| rowspan="2" | 无线电装置<sup>f</sup>
| 未加权的
| 0<sup>d</sup>
| +1
| -2
|-
| A加权的
| -1
| -3
| -7
|-
| colspan="5" style="vertical-align:middle;" | <sup>a</sup>对骚扰的音频响应为干扰电平。干扰电平低则表示抗扰度等级高。 <br /><sup>b</sup>重点：调整载波幅度，使所有调制的干扰信号(暴露)的最大有效值(见3.1.19)相同。 <br /><sup>c</sup>暴露是通过入射900 MHz电磁场产生的。类似DECT的调制的占空比为1:2而不是1:24,音频响应是测 量连接0.5 m长聚氯乙烯管的人工耳的声学输出。 <br /><sup>d</sup>这种情况被选作音频响应的参考点，即0 dB。 <br /><sup>e</sup>暴露方式是在电话线施加900 MHz的射频电流，音频响应为电话线上测得的音频电压。 <br /><sup>f</sup>暴露方式是在电源线缆施加900 MHz的射频电流，音频响应为用麦克风测得的喇叭音频输出。
|}


——用于广播和无线电通信的OFDM 信号。
表 A.3 相对抗扰度电平<sup>a</sup>
 
各系统的优缺点见表A.1。
 
表 A.1 调制方式比较(GSM 和 DECT 的定义见附录 G)
 
{| class="wikitable"


{| class="wikitable"
|- style="vertical-align:middle;"
! colspan="2" | 调制方式<sup>b</sup>
! rowspan="2" | 1 kHz 80%AM 调制的正弦波 dB
! rowspan="2" | 类似GSM的射频脉冲， 200 Hz,1:8的占空比 dB
! rowspan="2" | 类似DECT的射频脉冲， 100 Hz,1:24的占空比 dB
|- style="vertical-align:middle;"
| 设备
| 响应
|- style="vertical-align:middle;"
| rowspan="3" | 电视机<sup>c</sup>
| 明显干扰
| 0<sup>d</sup>
| -2
| -2
|-
|-
! 调制方式 !! 优点 !! 缺点
| 强干扰
 
| +4
| +1
| +2
|-
|-
| 正弦波AM ||  
| 显示器关闭
1.实验表明，若最大RMS电平相同，在不同类型的非恒定包络调制模式的干扰效应方面可建立良好的相关性。<br/>
| ~+19
2.不必规定(或测量)TDMA脉冲的上升时间。<br/>
| +18
3.在本文件及IEC 61000-4-6中采用。<br/>
| +19
4.场容易产生且监测的仪器容易获得。<br/>
|- style="vertical-align:middle;"
5.对模拟的无线电设备，EUT中的解调会产生可用窄带电平表测量的音频响应，因而减少了背景噪声。<br/>
| rowspan="2" | RS232接口的 数据终端<sup>f</sup>
6.在较低频率时，已经表明能有效模拟其他型式的调制模式(如FM,相位调制，脉冲调制)
| 对显示屏幕干扰
||  
| 0<sup>d</sup>
1.不能模拟TDMA。<br/>
| 0
2.对于二次方律接收机，则试验略为严酷。<br/>
| -
3.可能遗漏某些失效机理
|-
| 数据错误
| >+16
| >+16
| -
|}


|-
表 A.3 相对抗扰度电平<sup>a</sup>( 续 )
| 方波AM ||
1.类似于TDMA。<br/>
2.能普遍使用。<br/>
3.可能暴露“未知”的失效机理(对射频包络的较大速率变化较敏感)
||
1.不能精确模拟TDMA。<br/>
2.EUT解调时，会产生宽带音频响应，该响应能被宽带电平表测量，因而增加了背景噪声。<br/>
3.需规定上升时间


{| class="wikitable"
|-
|-
| RF脉冲 ||  
! colspan="2" | 调制方式<sup>b</sup>
1.能很好模拟TDMA。<br/>
! rowspan="2" | 1 kHz 80%AM 调制的正弦波 dB
2.可能暴露“未知”的失效机理(对射频包络的较大速率变化较敏感)
! rowspan="2" | 类似GSM的射频脉冲， 200 Hz,1:8的占空比 dB
||
! rowspan="2" | 类似DECT的射频脉冲， 100 Hz,1:24的占空比 dB
1.为匹配不同系统(如GSM、DECT等),需改变调制细节。<br/>
|-
2.EUT解调时，会产生宽带音频响应，该响应能被宽带电平表测量，因而增加了背景噪声。<br/>
| 设备
3.需规定上升时间
| 响应
 
|-
| rowspan="2" | RS232调制解调器<sup>f</sup>
| 数据错误(从电话机 注入干扰时)
| 0<sup>d</sup>
| 0
| 0
|-
|-
| OFDM ||  
| 数据错误(从RS232 注入干扰时)
1.数字调制的良好表现。<br/>
| >+9
2.可能暴露“未知”失效机制(对射频包络的较大速率变化率敏感)
| >+9
||  
| >+9
1.为匹配不同的无线电服务(如LTE、DAB、DVB—T),需要改变OFDM参数的细节
|-
 
| 可调式实验室电源<sup>g</sup>
|}
| DC输出电流2% 误差
 
| 0<sup>d</sup>
A.2 试验结果
| +3
 
| +7
为评定骚扰信号所用调制方法与所产生干扰的相关性，进行了一系列的试验。 调制方式方面的研究结果如下：
|-
 
| SDH交叉连接<sup>h</sup>
a) 1kHz80%AM 的正弦波；
| 出现误码
| 0<sup>d</sup>
| 0
| -
|-
| colspan="5" | <sup>a</sup>表中数据为使用各种调制方式产生相同干扰电平信号(暴露)所需要的最大RMS电平值(见3.1.19)的相关数 据。分贝值高则表示抗扰度等级高。<br /><sup>b</sup>调节骚扰信号以便在各种调制方式下具有相同的响应(干扰)。<br /><sup>c</sup>暴露方式是在线缆电源线缆施加900 MHz的RF电流。响应为屏幕上产生的干扰电平。由于不同场合状况下 干扰的类型不同.使得评价结论更带有主观的成分。<br /><sup>d</sup>这种情况被选定为参考电平，即0 dB。<br /><sup>e</sup>暴露方式为在RS232线缆端施加900 MHz的RF电流。<br /><sup>f</sup>暴露方式为在电话或RS232线缆施加900 MHz的RF电流。<br /><sup>g</sup>暴露方式为在直流输出线缆施加900 MHz的RF电流。<br /><sup>h</sup>SDH为同步数据层，暴露方式是人射935 MHz电磁场。
|}
 
使用正弦波AM 和脉冲调制(占空比1:2)以高达30 V/m 场强对下列数字设备进行试验：


b) 类 似GSM 的 RF 脉冲，200 Hz, 占空比1:8;
——带有微处理器的手持式烘干器；


c) 类 似DECT 的 RF 脉冲，100 Hz, 占空比1:2(基站);
——带75Ω同轴线缆的2 Mb 调制解调器；


d) 类 似DECT 的 RF 脉冲，100 Hz, 占空比(1:24便携设备)。 对每种场合，仅使用一种类似DECT 的调制。
——带120Ω双绞线的2 Mb 调制解调器；


试验结果汇总于表 A.2 与表 A.3。
——带微处理器、视频显示和RS485 接口的工业用控制器；


表 A.2 相对干扰电平<sup>a</sup>
——带微处理器的火车显示系统；


{| class="wikitable"
—带调制解调器输出的信用卡终端设备； ——2/ 34 Mb数字多路(复用)器；
|- style="vertical-align:middle;"
 
! colspan="2" | 调制方式<sup>b</sup>
——以太网转发器(10 Mb/s)。
! rowspan="2" | 1 kHz 80%AM 调制的正弦波 dB
 
! rowspan="2" | 类似GSM的射频脉冲， 200 Hz,占空比1:8 dB
所有故障均与设备的模拟功能有关。
! rowspan="2" | 类似DECT的射频脉冲， 100 Hz,占空比1:24 dB
 
|- style="vertical-align:middle;"
=== A.3 二次调制效应 ===
| 设备
 
| 音频响应
在试图精确模拟数字无线电话系统的调制时，重要的是不仅要模拟主要的调制，还要考虑可能出现 的任何次要调制影响。
|- style="vertical-align:middle;"
 
| rowspan="2" | 助听器<sup>c</sup>
例如，对GSM 和 DCS 1800系统，为了抑制每隔120 ms 的突发脉冲(因而产生了接近8 Hz 的频率 分量),会产生复帧效应。可选的非连续发射模式(DTX) 也可引起2 Hz 的附加调制。
| 未加权的 21 Hz～21 kHz
 
| 0<sup>d</sup>
=== A.4 结论 ===
| 0
 
| -3
上述研究示例表明，骚扰响应与所用的调制方式无关。当比较不同调制方式的影响时，确保所施加
|-
 
| A加权的
骚扰信号具有相同的最大 RMS 值是很重要的。
| 0
 
| -4
当不同类型的调制方式间存在明显的差别时，正弦波AM 调制总是最严酷的。
| -7
|- style="vertical-align:middle;"
| rowspan="2" | 模拟电话<sup>e</sup>
| 未加权的
| 0<sup>d</sup>
| -3
| -7
|-
| A加权的
| -1
| -6
| -8
|- style="vertical-align:middle;"
| rowspan="2" | 无线电装置<sup>f</sup>
| 未加权的
| 0<sup>d</sup>
| +1
| -2
|-
| A加权的
| -1
| -3
| -7
|-
| colspan="5" style="vertical-align:middle;" | <sup>a</sup>对骚扰的音频响应为干扰电平。干扰电平低则表示抗扰度等级高。 <br /><sup>b</sup>重点：调整载波幅度，使所有调制的干扰信号(暴露)的最大有效值(见3.1.19)相同。 <br /><sup>c</sup>暴露是通过入射900 MHz电磁场产生的。类似DECT的调制的占空比为1:2而不是1:24,音频响应是测 量连接0.5 m长聚氯乙烯管的人工耳的声学输出。 <br /><sup>d</sup>这种情况被选作音频响应的参考点，即0 dB。 <br /><sup>e</sup>暴露方式是在电话线施加900 MHz的射频电流，音频响应为电话线上测得的音频电压。 <br /><sup>f</sup>暴露方式是在电源线缆施加900 MHz的射频电流，音频响应为用麦克风测得的喇叭音频输出。
|}


表 A.3 相对抗扰度电平<sup>a</sup>
当正弦波调制和TDMA 模式间存在不同的响应结果时，对产品的特定差别可通过在产品标准中 适当调整合格判据来解决。


{| class="wikitable"
概括地说，正弦波调制有如下优点：
|- style="vertical-align:middle;"
 
! colspan="2" | 调制方式<sup>b</sup>
——模拟系统的窄带检测响应减少了背景噪声问题；
! rowspan="2" | 1 kHz 80%AM 调制的正弦波 dB
 
! rowspan="2" | 类似GSM的射频脉冲， 200 Hz,1:8的占空比 dB
——普遍适用性，例如没有试图模拟干扰源的特性；
! rowspan="2" | 类似DECT的射频脉冲， 100 Hz,1:24的占空比 dB
 
|- style="vertical-align:middle;"
——对所有频率，其调制相同；
| 设备
 
| 响应
——至少与脉冲调制的严酷度相当。
|- style="vertical-align:middle;"
 
| rowspan="3" | 电视机
基于上述因素，本文件规定的调制方式为80%正弦波AM 调制。建议有关产品标准化委员会仅在 特殊原因要求不同调制方式时才改变为其他调制方式。
| 明显干扰
 
| 0<sup>d</sup>
== 附 录 B ==
| -2
 
| -2
(资料性)
|-
 
| 强干扰
场发射天线
| +4
 
| +1
=== B.1 双锥天线 ===
| +2
 
|-
该天线由一个巴伦与两个对称的锥形振子组成，它能提供较宽的频段响应，用于收发。
| 显示器关闭
 
| ~+19
这种紧凑的天线结构在电波暗室内使用起来较为理想，其邻近效应能降到最小。
| +18
| +19
|- style="vertical-align:middle;"
| rowspan="2" | RS232接口的 数据终端<sup>f</sup>
| 对显示屏幕干扰
| 0<sup>d</sup>
| 0
| -
|-
| 数据错误
| >+16
| >+16
| -
|}


表 A.3 相对抗扰度电平<sup>a</sup>( 续 )
=== B.2 对数周期天线 ===


{| class="wikitable"
对数周期天线是由连接到一根传输线上、不同长度的偶极子组成的天线阵。
|- style="vertical-align:middle;"
! colspan="2" | 调制方式<sup>b</sup>
! rowspan="2" | 1 kHz 80%AM 调制的正弦波 dB
! rowspan="2" | 类似GSM的射频脉冲， 200 Hz,1:8的占空比 dB
! rowspan="2" | 类似DECT的射频脉冲， 100 Hz,1:24的占空比 dB
|- style="vertical-align:middle;"
| 设备
| 响应
|- style="vertical-align:middle;"
| RS232调制解调器<sup>f</sup>
| 数据错误(从电话机 注入干扰时)
| 0
| 0
| 0
|- style="vertical-align:middle;"
| 数据错误(从RS232 注入干扰时)
| >+9
| >+9
| >+9
|
|- style="vertical-align:middle;"
| 可调式实验室电源<sup>g</sup>
| DC输出电流2% 误差
| 0d
| +3
| +7
|- style="vertical-align:middle;"
| SDH交叉连接<sup>h</sup>
| 出现误码
| 0d
| 0
|
|-
| colspan="5" style="vertical-align:middle;" | <sup>a</sup>表中数据为使用各种调制方式产生相同干扰电平信号(暴露)所需要的最大RMS电平值(见3.1.19)的相关数 据。分贝值高则表示抗扰度等级高。 <br /><sup>b</sup>调节骚扰信号以便在各种调制方式下具有相同的响应(干扰)。 <br /><sup>c</sup>暴露方式是在线缆电源线缆施加900 MHz的RF电流。响应为屏幕上产生的干扰电平。由于不同场合状况下 干扰的类型不同.使得评价结论更带有主观的成分。 <br /><sup>d</sup>这种情况被选定为参考电平，即0 dB。 <br /><sup>e</sup>暴露方式为在RS232线缆端施加900 MHz的RF电流。 <br /><sup>f</sup>暴露方式为在电话或RS232线缆施加900 MHz的RF电流。 <br />g暴露方式为在直流输出线缆施加900 MHz的RF电流。 <br /><sup>h</sup>SDH为同步数据层，暴露方式是人射935 MHz电磁场。
|}


使用正弦波AM 和脉冲调制(占空比1:2)以高达30 V/m 场强对下列数字设备进行试验：
这些宽频带天线具有相对高的增益和低的电压驻波比。


——带有微处理器的手持式烘干器；
=== B.3 组合天线 ===


——带75Ω同轴线缆的2 Mb 调制解调器；
对数周期天线和双锥天线可进行组合。这类组合可增加频率范围，并且仅使用单副天线就可覆盖 从80 MHz 以下到GHz 的频率范围。这种天线可以被称为复合天线或类似的称法。


——带120Ω双绞线的2 Mb 调制解调器；
由于双锥单元通常远离对数周期天线的尖端，所以双锥偶极子单元和EUT 之间的距离可能比复 合天线的尖端跟EUT 之间的距离大得多。此类天线可能需要更高的功率产生RF 场。


——带微处理器、视频显示和RS485 接口的工业用控制器；
为了获得更高的增益，还可将两副对数周期天线组合在一起。这种天线可命名为“堆叠”天线或类 似的称法。


——带微处理器的火车显示系统；
=== B.4 喇叭天线和双脊波导天线 ===


—带调制解调器输出的信用卡终端设备； ——2/ 34 Mb数字多路(复用)器；
喇叭天线和双脊波导天线产生线性极化电磁场，通常用在1000 MHz 以上频率。


——以太网转发器(10 Mb/s)。
注：高增益天线通常具有较小的波束宽度。


所有故障均与设备的模拟功能有关。
== 附 录 C ==


A.3 二次调制效应
(资料性)


在试图精确模拟数字无线电话系统的调制时，重要的是不仅要模拟主要的调制，还要考虑可能出现 的任何次要调制影响。
电波暗室的应用


例如，对GSM 和 DCS 1800系统，为了抑制每隔120 ms 的突发脉冲(因而产生了接近8 Hz 的频率 分量),会产生复帧效应。可选的非连续发射模式(DTX) 也可引起2 Hz 的附加调制。
=== C.1 电波暗室综述 ===


A.4 结论
半电波暗室是在墙壁和天花板上装有吸波材料的屏蔽室。全电波暗室在地板上也安装吸波材料。


上述研究示例表明，骚扰响应与所用的调制方式无关。当比较不同调制方式的影响时，确保所施加
安装吸波材料的目的，是为了吸收RF 能量，阻止电磁波在室内的反射。这种反射，以复杂的方式 干扰直接辐射场，会使生成的场形成波峰和波谷。


骚扰信号具有相同的最大 RMS 值是很重要的。
吸波材料的反射损耗， 一般依赖于入射波的频率和入射波与法线的夹角，损耗(吸收作用)一般在垂 直入射时为最大，随着入射角度增大，损耗降低。


当不同类型的调制方式间存在明显的差别时，正弦波AM 调制总是最严酷的。
为了阻止反射和增加吸收能力，吸收材料一般做成楔型或圆锥型。


当正弦波调制和TDMA 模式间存在不同的响应结果时，对产品的特定差别可通过在产品标准中 适当调整合格判据来解决。
对于半电波暗室，通过在地板上增加额外的RF 吸波材料，有助于在全频段内得到需要的均匀 场，对于带有铁氧体吸波材料的暗室，见C.2, 实验会揭示这些增加的吸波材料的最佳材料组成及摆放 位 置 。


概括地说，正弦波调制有如下优点：
增加的吸波材料不宜放在天线到EUT 之间的直射路径上，但试验时宜放在与电平设置时的同一 方向和位置上。另外，通过倾斜和升高场发射天线以防止放置直接照射在铺设在地板上吸波材料。对 于落地式设备的布置尤其重要，有关大型和重型 EUT 的布置指南，另见本文件7.3和附录H 的要求。


——模拟系统的窄带检测响应减少了背景噪声问题；
也可通过将发射天线放在偏离电波暗室轴线上的方法来改进场的均匀性，因为这样可使任何反射 都不对称。


——普遍适用性，例如没有试图模拟干扰源的特性；
=== C.2 铁氧体暗室用于1 GHz 以上时的调整建议 ===


——对所有频率，其调制相同；
C.2.1 铁氧体暗室用于1 GHz 以上辐射抗扰度试验时引起的问题


——至少与脉冲调制的严酷度相当。
铁氧体暗室用于1GHz 以上时。下面描述的问题可能发生，例如，在一个小型铁氧体暗室中。


基于上述因素，本文件规定的调制方式为80%正弦波AM 调制。建议有关产品标准化委员会仅在 特殊原因要求不同调制方式时才改变为其他调制方式。
在频率高于1GHz 时，铁氧体磁片可能呈反射而不是吸收功能。由于暗室内表面的多重反射(见 图 C.1), 很难在这样的频率下建立一个1.5m×1.5 m 区域的均匀场。


附 录 B
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图C.1小暗室里的多重反射.jpeg|400px]]


(资料性)
图 C.1 小暗室里的多重反射


场发射天线
在无线电话频带的频率范围内，波长短于0.2 m 。这意味着试验结果可对发射天线，场强探头或试 验设备的位置很敏感。


B.1 双锥天线
C.2.2 减少反射的解决方案


该天线由一个巴伦与两个对称的锥形振子组成，它能提供较宽的频段响应，用于收发。
可通过以下方式减少反射的影响：


这种紧凑的天线结构在电波暗室内使用起来较为理想，其邻近效应能降到最小。
——使用喇叭天线和双脊波导天线来减少场的反向辐射。由于天线的波束较窄，同时也减少了暗 室墙壁的反射。


B.2 对数周期天线
——缩短发射天线与EUT 之间的距离，使墙壁的反射最小(天线与 EUT 之间的距离可减到 1m)。


对数周期天线是由连接到一根传输线上、不同长度的偶极子组成的天线阵。
——在EUT 后面(从场发生天线看)的墙上贴附碳基吸波材料以消除直接反射，可减少EUT 与天 线之间对于相对位置的敏感程度，在频率低于1GHz 时也可能改善场的均匀性。


这些宽频带天线具有相对高的增益和低的电压驻波比。
注：能将碳基吸波材料与现有铁氧体吸波材料配合使用，以满足在低于1 GHz的频率下的场均匀性的要求。


B.3 组合天线
遵循上述程序将消除大部分反射波(见图C.2)。


对数周期天线和双锥天线可进行组合。这类组合可增加频率范围，并且仅使用单副天线就可覆盖 从80 MHz 以下到GHz 的频率范围。这种天线可以被称为复合天线或类似的称法。
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图C.2大部分反射波被消除(适用于顶视图和侧视图).jpeg|400px]]


由于双锥单元通常远离对数周期天线的尖端，所以双锥偶极子单元和EUT 之间的距离可能比复 合天线的尖端跟EUT 之间的距离大得多。此类天线可能需要更高的功率产生RF 场。
图 C.2 大部分反射波被消除(适用于顶视图和侧视图)


为了获得更高的增益，还可将两副对数周期天线组合在一起。这种天线可命名为“堆叠”天线或类 似的称法。
== 附 录 D ==


B.4 喇叭天线和双脊波导天线
(资料性)


喇叭天线和双脊波导天线产生线性极化电磁场，通常用在1000 MHz 以上频率。
放大器的压缩与非线性


注：高增益天线通常具有较小的波束宽度。
=== D.1 限制放大器失真的目的 ===


附 录 C
放大器的非线性会严重影响施加到EUT 的骚扰信号。目标是使得放大器的非线性足够低，从而 最小化对骚扰信号的影响。附录D 帮助实验室理解和限制放大器的失真。


(资料性)
=== D.2 谐波及饱和可能引起的问题 ===


电波暗室的应用
放大器运行在饱和状态可能会导致以下情况：


C.1 电波暗室综述
a) 谐波可能会显著地影响 UFA 测量期间获得的测量值。由于宽带场探头将测量基波及其谐 波，因此无法正确测量预期频率下的场强。


半电波暗室是在墙壁和天花板上装有吸波材料的屏蔽室。全电波暗室在地板上也安装吸波材料。
b) 谐波可能会导致EUT 发生故障，其中 EUT 在预期的基波频率下稳定，而在谐波频率下不稳 定。这个缺陷会导致错误的记录，并可能导致错误的重新设计。


安装吸波材料的目的，是为了吸收RF 能量，阻止电磁波在室内的反射。这种反射，以复杂的方式 干扰直接辐射场，会使生成的场形成波峰和波谷。
c) 即使它在特殊情况下能很好地抑制谐波，谐波依然会影响试验结果。例如，在试验一台


吸波材料的反射损耗， 一般依赖于入射波的频率和入射波与法线的夹角，损耗(吸收作用)一般在垂 直入射时为最大，随着入射角度增大，损耗降低。
900 MHz的接收机时，即使很微弱的300 MHz 谐波信号也可能使接收机输入端过载。如果 信号发生器输出非谐波相关信号，也会发生类似情况。可使用特殊的低通或陷波滤波器来保 护敏感的EUT。


为了阻止反射和增加吸收能力，吸收材料一般做成楔型或圆锥型。
d) 在未检测出谐波的情况下也可能存在饱和。如果放大器具有一个抑制谐波和/或内部电路的 低通输出滤波器，并且组合技术可以抑制频带边缘的谐波，则会发生这种情况。这种情况也可 能导致错误的结果。


对于半电波暗室，通过在地板上增加额外的RF 吸波材料，有助于在全频段内得到需要的均匀 场，对于带有铁氧体吸波材料的暗室，见C.2, 实验会揭示这些增加的吸波材料的最佳材料组成及摆放 位 置 。
1) 如果在UFA 场地验证期间发生这种情况，则将推导出错误的电平设置数据，因为在6.3.2 或6.3.3中描述的算法中使用了线性假设。


增加的吸波材料不宜放在天线到EUT 之间的直射路径上，但试验时宜放在与电平设置时的同一 方向和位置上。另外，通过倾斜和升高场发射天线以防止放置直接照射在铺设在地板上吸波材料。对 于落地式设备的布置尤其重要，有关大型和重型 EUT 的布置指南，另见本文件7.3和附录H 的要求。
2) 在试验过程中，这种类型的饱和会导致错误的调制因子和调制频率(通常为1 kHz) 的 谐 波 。


也可通过将发射天线放在偏离电波暗室轴线上的方法来改进场的均匀性，因为这样可使任何反射 都不对称。
=== D.3 限制场的谐波含量 ===


C.2 铁氧体暗室用于1 GHz 以上时的调整建议
在放大器的输出端使用可调节/可跟踪/可调谐的低通滤波器，可限制电场的谐波含量。


C.2.1 铁氧体暗室用于1 GHz 以上辐射抗扰度试验时引起的问题
对于在放大器输出端产生谐波的所有频率，将场的谐波含量抑制在低于基波分量6 dB 以上是可接 受的[注意 D.2 列 项c) 中的例外现象]。


铁氧体暗室用于1GHz 以上时。下面描述的问题可能发生，例如，在一个小型铁氧体暗室中。
根据基波信号和谐波信号之间的相位关系，场强误差可能是基波场强的10%或更高。例如， 一个 宽带范围测得的10 V/m 信号是由9 V/m 的基波和4.5 V/m 的谐波共同产生的。


在频率高于1GHz 时，铁氧体磁片可能呈反射而不是吸收功能。由于暗室内表面的多重反射(见 图 C.1), 很难在这样的频率下建立一个1.5m×1.5 m 区域的均匀场。
但是，实际的试验系统由标准信号发生器、功率放大器、天线和连接这些设备的同轴线缆组成。宜 注意，根据所使用的天线系数值，在某些情况下功率放大器的6 dB 谐波要求可能是不够的。


对于输出端具有频率固定的低通滤波器的放大器，其基频上限大约为放大器规定的最大频率 的1/3。


当采用低通滤波器抑制饱和状态下放大器的谐波时，建议在任何情况下(如最苛刻的频率点，调制 的最大场强点)不得超过放大器的2 dB 压缩点。在2 dB 压缩点，峰值振幅会下降20%。


图 C.1 小暗室里的多重反射
=== D.4 线性特性对抗扰度试验的影响 ===


在无线电话频带的频率范围内，波长短于0.2 m 。这意味着试验结果可对发射天线，场强探头或试 验设备的位置很敏感。
D.4.1 概述


C.2.2 减少反射的解决方案
影响抗扰度试验结果的问题是放大器的线性特性，放大器的谐波和饱和度。


可通过以下方式减少反射的影响：
宜验证放大器的线性度，从而确保所使用的放大器在 UFA 场强值或较低的计算电平下产生正确 的 场 强 。


——使用喇叭天线和双脊波导天线来减少场的反向辐射。由于天线的波束较窄，同时也减少了暗 室墙壁的反射。
D.4.2 线 性 特 性 的 评 估 方 法


——缩短发射天线与EUT 之间的距离，使墙壁的反射最小(天线与 EUT 之间的距离可减到 1m)。
D.4.2.1 评估等级范围


——在EUT 后面(从场发生天线看)的墙上贴附碳基吸波材料以消除直接反射，可减少EUT 与天 线之间对于相对位置的敏感程度，在频率低于1GHz 时也可能改善场的均匀性。
放大器的线性特性宜在放大器用于试验的幅度范围内进行评估。这个范围包含因调制降低到的最 低电平，和因调制升高到的最高电平。


注：能将碳基吸波材料与现有铁氧体吸波材料配合使用，以满足在低于1 GHz的频率下的场均匀性的要求。
最大电平指测量到的CW 信号最大电平再增加5.1 dB, 以满足调制。


遵循上述程序将消除大部分反射波(见图C.2)。
基于其中一个 UFA 点的电平设置结果计算不同的试验场强等级时，线性度的评估范围为用于试 验的最小到最大放大器输出。例如，如果使用从10 V/m UFA电平设置获得的数据执行3 V/m 试 验，则线性评估范围定义为达到1.67 V/m～18V/m 场强所需的功率放大器输出。


D.4.2.2 评估过程


使用实际用于EUT 试验的试验布置和仪器，例如天线、电波暗室和试验系统来评估放大器线性度 非常重要。试验布置如图D.1 所示。


后墙
至少宜在放大器频率范围内的低、中、高频率下评估放大器的线性度。但是，根据放大器的频率响 应和压缩特性，可能需要对压缩特性进行更详细的分析。作为最低要求，频率范围为80 MHz~1 GHz 的放大器宜在80 MHz 、500 MHz 和1 GHz 下进行评估。如果放大器的频率范围分为几个频带，则宜 对每个频带进行评估。


图 C.2 大部分反射波被消除(适用于顶视图和侧视图)
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图D.1 放大器线性度试验布置.jpeg|400px]]


附 录 D
图 D.1 放大器线性度试验布置


(资料性)
对于上面定义的每个频率，按照以下程序进行线性试验。


放大器的压缩与非线性
1) 确定信号发生器的设置，在适当的试验布置下能够产生最小和最大电平(见D.4.2.1)。


D.1 限制放大器失真的目的
2) 将信号发生器设置为在步骤 a) 中确定的最小值，并记录信号发生器的输出和放大器的正向 功 率 。


放大器的非线性会严重影响施加到EUT 的骚扰信号。目标是使得放大器的非线性足够低，从而 最小化对骚扰信号的影响。附录D 帮助实验室理解和限制放大器的失真。
3) 将信号发生器的设置增加1 dB, 并记录信号发生器的输出和放大器的正向功率。


D.2 谐波及饱和可能引起的问题
4) 重复步骤2)到步骤3),直到达到在步骤1)中确定的信号发生器的最大设置值。


放大器运行在饱和状态可能会导致以下情况：
D.4.2.3 线性度判据


a) 谐波可能会显著地影响 UFA 测量期间获得的测量值。由于宽带场探头将测量基波及其谐 波，因此无法正确测量预期频率下的场强。
对 于D.4.2.2 中 获 得 的 结 果 ， 测 量 放 大 器 输 出 电 平 范 围 内 的 增 益 误 差 不 得 超 过 ± 1dB 。 见 图D.2 和图 D.3 中的示例。


b) 谐波可能会导致EUT 发生故障，其中 EUT 在预期的基波频率下稳定，而在谐波频率下不稳 定。这个缺陷会导致错误的记录，并可能导致错误的重新设计。
如果按照 D.4.2.2 中定义的过程获得的测量数据符合±1dB 规范，则试验实验室使用的放大器满 足 线 性 判 据 。


c) 即使它在特殊情况下能很好地抑制谐波，谐波依然会影响试验结果。例如，在试验一台
如 果 数 据 不 符 合 线 性 判 据 ， 则 采 用D.4.2.4。


900 MHz的接收机时，即使很微弱的300 MHz 谐波信号也可能使接收机输入端过载。如果 信号发生器输出非谐波相关信号，也会发生类似情况。可使用特殊的低通或陷波滤波器来保 护敏感的EUT。
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图D.2 线性曲线示例.jpeg|400px]]


d) 在未检测出谐波的情况下也可能存在饱和。如果放大器具有一个抑制谐波和/或内部电路的 低通输出滤波器，并且组合技术可以抑制频带边缘的谐波，则会发生这种情况。这种情况也可 能导致错误的结果。
图 D.2 线性曲线示例


1) 如果在UFA 场地验证期间发生这种情况，则将推导出错误的电平设置数据，因为在6.3.2 或6.3.3中描述的算法中使用了线性假设。
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图D.3 增益偏差示例.jpeg|400px]]


2) 在试验过程中，这种类型的饱和会导致错误的调制因子和调制频率(通常为1 kHz) 的 谐 波 。
图 D.3 增益偏差示例


D.3 限制场的谐波含量
注：基于放大器在一个信号频率的输出，图D.2 和图D.3 展示的示例定义了±1dB 的容差。本例中的信号发生器 输出在-30 dBm 的最小电平值和0 dBm 的最大电平值之间变化。本例中的放大器超出容差。


在放大器的输出端使用可调节/可跟踪/可调谐的低通滤波器，可限制电场的谐波含量。
D.4.2.4 放大器线性度特性不符合判据时的抗扰度试验


对于在放大器输出端产生谐波的所有频率，将场的谐波含量抑制在低于基波分量6 dB 以上是可接 受的(注意 D.2 列 项c) 中的例外现象]。
如 果 在D.4.2.3 中 执 行 的 评 估 不 满 足 线 性 度 判 据 ± 1 dB, 则 有 必 要 根 据 以 下 方 法 在 实 际 EUT 试 验 期间调整正向功率。


根据基波信号和谐波信号之间的相位关系，场强误差可能是基波场强的10%或更高。例如， 一个 宽带范围测得的10 V/m 信号是由9 V/m 的基波和4.5 V/m 的谐波共同产生的。
一种方法是使用带反馈的系统，其中功率计用于监控功率放大器的输出功率。


但是，实际的试验系统由标准信号发生器、功率放大器、天线和连接这些设备的同轴线缆组成。宜 注意，根据所使用的天线系数值，在某些情况下功率放大器的6 dB 谐波要求可能是不够的。
注：请谨慎选择能够测量调制信号的设备。


对于输出端具有频率固定的低通滤波器的放大器，其基频上限大约为放大器规定的最大频率 的1/3。
另一种方法适用于没有反馈的系统，其中正向功率电平设置需要在每个期望试验电平下进行。


当采用低通滤波器抑制饱和状态下放大器的谐波时，建议在任何情况下(如最苛刻的频率点，调制 的最大场强点)不得超过放大器的2 dB 压缩点。在2 dB 压缩点，峰值振幅会下降20%。


D.4 线性特性对抗扰度试验的影响


D.4.1 概述
== 附 录 E ==


影响抗扰度试验结果的问题是放大器的线性特性，放大器的谐波和饱和度。
( 资 料 性 )


宜验证放大器的线性度，从而确保所使用的放大器在 UFA 场强值或较低的计算电平下产生正确 的 场 强 。
产品标准化专业委员会试验等级选择指南


D.4.2 线 性 特 性 的 评 估 方 法
=== E.1 概 述 ===


D.4.2.1 评估等级范围
无线电发射机的发射功率通常用相对于半波偶极子的 ERP 来定义。因而对远场来说，可由以下公 式得到产生的场强：


放大器的线性特性宜在放大器用于试验的幅度范围内进行评估。这个范围包含因调制降低到的最 低电平，和因调制升高到的最高电平。
<math>E=k\cdot\frac{\sqrt{P}}{d}</math>  …………………………(E.1)


最大电平指测量到的CW 信号最大电平再增加5.1 dB, 以满足调制。
式 中 ：


基于其中一个 UFA 点的电平设置结果计算不同的试验场强等级时，线性度的评估范围为用于试 验的最小到最大放大器输出。例如，如果使用从10 V/m UFA电平设置获得的数据执行3 V/m 试 验，则线性评估范围定义为达到1.67 V/m～18V/m 场强所需的功率放大器输出。
E ——场 强 值(RMS), 单位为伏每米(V/m);


D.4.2.2 评估过程
k—— 常数，在远场自由空间传播时其值等于7(半波偶极子); P—— 功 率 值(ERP), 单 位 为 瓦(W);


使用实际用于EUT 试验的试验布置和仪器，例如天线、电波暗室和试验系统来评估放大器线性度 非常重要。试验布置如图D.1 所示。
d—— 到天线的距离，单位为米(m)。


至少宜在放大器频率范围内的低、中、高频率下评估放大器的线性度。但是，根据放大器的频率响 应和压缩特性，可能需要对压缩特性进行更详细的分析。作为最低要求，频率范围为80 MHz~1 GHz 的放大器宜在80 MHz 、500 MHz 和1 GHz 下进行评估。如果放大器的频率范围分为几个频带，则宜 对每个频带进行评估。
附近的反射和吸收物体会改变场强。


注：IEC TR 61000-2-5 包含有关已知分配给特定无线电业务的频率和功率等级的更多详细信息。


=== E.2 一 般用途的试验等级 ===


电波暗室
试验等级和频段是根据EUT 最终安装所处的电磁辐射环境来选择的，在选择所采用的试验等级 时宜考虑到所能承受的失效后果，若失效后果严重，宜选用较高的等级。


定向耦合器
如 果EUT 只安装在若干个场地，那么察看当地的RF 源就可以计算出可能遇到的场强。如果不知 道射频源的功率，则可能要在有关的现场测量实际的场强。


正向功率 发射天线
若打算在不同的场所运行设备，下面提供选择试验等级的指南。


信号发生器 功率放大器
以下等级与第5章中所列的等级有关，可作为选择相应等级的通用导则。


功率计
— — 等级1:低电平电磁辐射环境。位于1 km 以外的地方广播台/电视台和低功率的发射机/接收 机所发射的电平为典型的低电平。


图 D.1 放大器线性度试验布置
— — 等级2:中等的电磁辐射环境。使用低功率的便携收发机(通常功率小于1 W), 但 限 定 在 设 备 附近使用。


对于上面定义的每个频率，按照以下程序进行线性试验。
— — 等级3:严重电磁辐射环境。便携收发机(额定功率2 W 或更大),可接近设备使用，但距离不 小 于 1m 。 设备附近有大功率广播发射器和工科医设备。


1) 确定信号发生器的设置，在适当的试验布置下能够产生最小和最大电平(见D.4.2.1)。
— — 等级4:便携式收发器在距离设备0 .2m 和 1m 的地方使用。其他重大干扰源可能位于距离设 备 1 m 以 内 。


2) 将信号发生器设置为在步骤 a) 中确定的最小值，并记录信号发生器的输出和放大器的正向 功 率 。
— — 等 级X:X 为开放等级，可通过协商或在产品标准或设备说明书中规定。


3) 将信号发生器的设置增加1 dB, 并记录信号发生器的输出和放大器的正向功率。
如果使用的发射器离 EUT 的距离小于0 . 2m, 则 宜 考 虑 根 据IEC 61000-4-39( 参 见 附 录F) 进 行 的 试验 。


4) 重复步骤2)到步骤3),直到达到在步骤1)中确定的信号发生器的最大设置值。 D.4.2.3 线性度判据
注 ：IEC TR 61000-2-5提供了关于不同电磁环境的试验等级的更多详细信息，同时还要考虑各种通信服务和频率 范围。


对 于D.4.2.2 中 获 得 的 结 果 ， 测 量 放 大 器 输 出 电 平 范 围 内 的 增 益 误 差 不 得 超 过 ± 1dB 。 见 图D.2 和
=== E.3 无线电话射频辐射防护相关的试验等级 ===


图 D.3 中的示例。
宜按预期的电磁场选择试验等级，要考虑无线电设备的功率以及发射天线和 EUT 之 间 的 大 致 距 离。通常，对移动设备的要求要比对基站的要求更严酷(由于移动设备常常比基站更靠近潜在的敏感设备)。


如果按照 D.4.2.2 中定义的过程获得的测量数据符合±1dB 规范，则试验实验室使用的放大器满 足 线 性 判 据 。
在选择所采用的试验等级时宜考虑到失效所造成的后果以及抗扰度试验所需的费用。失效后果严 重，才选择较高的等级。


如 果 数 据 不 符 合 线 性 判 据 ， 则 采 用D.4.2.4。
实际可能的情况是发生暴露的程度比试验等级高但发生概率小，为防止这种情况下不可接受的失 效，可能需要进行另一次更高等级的试验，采纳降低了的性能指标(即认可的性能降低)。


表E.1 给出了试验等级、性能指标及相关保护距离的示例。保护距离为当按所述的试验等级进行 试验时，到数字无线电话可接受的最小距离。该距离按公式(E.1) 进行计算，其中k=7, 并且假设用 80%正弦波AM 试验。


表E.1 试验等级、相应保护距离及建议的性能判据的示例


放大器检出电平/dBm
{| class="wikitable" style="text-align:center;"
 
|- style="text-align:left; vertical-align:middle;"
 
! rowspan="2" | 试验 等级
 
! rowspan="2" | 载波 场强 V/m
线性特性
! rowspan="2" | 最大RMS 场强 V/m
 
! colspan="6" style="text-align:center;" | 保护距离
55
! colspan="2" | 性能判据<sup>a</sup>
 
|- style="text-align:left;"
— 在1000 MHz
| 2W GSM m
 
| 8W GSM m
50
| 1/4 W DECT m
 
| LTE/ UMTS (通用移动通信系统) 0.25W m
45
| WiMAX (微波接入的全球操作网络) 1.26W m
 
| WI-FI (无限局域网) 1W m
40
| 例 1<sup>b</sup>
 
| 例 2<sup>c</sup>
35
|-
 
| style="vertical-align:middle;" | 1
30
| style="vertical-align:middle;" | 1
 
| style="vertical-align:middle;" | 1.8
25
| style="vertical-align:middle;" | 5.5
 
| style="vertical-align:middle;" | 11
20
| style="vertical-align:middle;" | 1.9
 
| style="vertical-align:middle;" | 1.7
-15 -10 -5 0
| style="vertical-align:middle;" | 4.4
 
| style="vertical-align:middle;" | 3.9
- - - 容 差
| -
 
| -
- - + 容 差
|-
 
| style="vertical-align:middle;" | 2
-25 -20
| style="vertical-align:middle;" | 3
 
| style="vertical-align:middle;" | 5.4
-30
| style="vertical-align:middle;" | 1.8
 
| style="vertical-align:middle;" | 3.7
信号发生器输出电平/dBm
| style="vertical-align:middle;" | 0.6
 
| style="vertical-align:middle;" | 0.6
图 D.2 线性曲线示例
| style="vertical-align:middle;" | 1.5
 
| style="vertical-align:middle;" | 1.3
增益误差/dBm
| style="vertical-align:middle;" | A
 
| -
 
|- style="vertical-align:middle;"
 
| 3
— 在1000 MHz
| 10
 
| 18
- - 一 容 差
| 0.6
 
| 1.1
- - + 容 差
| ~0.2<sup>d</sup>
 
| ~0.2<sup>d</sup>
4
| 0.4
 
| 0.4
3
| B
 
| A
1
|- style="vertical-align:middle;"
 
| 4
0
| 30
 
| 54
-1
| ~0.2<sup>d</sup>
 
| 0.4
-3
| ~0.1<sup>d</sup>
 
| ~0.1<sup>d</sup>
-4
| ~0.1<sup>d</sup>
| ~0.1<sup>d</sup>
| -
| B
|- style="text-align:left;"
| colspan="11" style="vertical-align:middle;" | <sup>a</sup>相关产品委员会定义的性能指标。 <br /><sup>b</sup>设备失效后果不严重。 <br /><sup>c</sup>设备失效后果严重。 <br /><sup>d</sup>在此距离或更近距离时远场公式E.1不准确。如果使用的发射器离EUT的距离小于0.2 m,则宜考虑根据 IEC 61000-4-39(参见附录F)进行的试验。 <br />A性能等级，按第9章要求。 <br />B性能等级，按第9章要求。
|}


-5
上表中考虑了以下事项。


-30 -25 -20
— 对 GSM/LTE 手持设备，目前市场上大部分终端设备为4级(最大ERP 为2 W), 而实际使用 中有相当多的移动终端是3级和2级(最大ERP 分别为5 W 和 8 W) 。除了在接收差的地区 外，GSM 设备的ERP 值常常低于最大值。


信号发生器输出电平/dBm
——在室内由于存在多种障碍物(墙壁、天花板等)造成的衰减，与室外传播条件相比，发射设备通 常会调整其ERP(可能增加到最大发射功率),以优化通信链路。从EMC 的观点考虑这是最 坏的情况，因为大部分受影响的设备也在室内。


-15 -10
——如附录A 所述，抗干扰等级与调制场的RMS 最大值密切相关，因此，在计算保护距离时，公式 (E.1) 中使用了RMS 最大场强，而未使用载波场强。


-5
——安全运行的预计最小距离也称保护距离，是按式(E.1) 用 k=7 计算取得的，且未考虑由于墙 壁、地面以及顶部反射的场强变化。其数量级为±6 dB。


o


5


图 D.3 增益偏差示例
——按公式(E.1) 计算的保护距离与数字无线电话的ERP 有关，与工作频率无关。


注：基于放大器在一个信号频率的输出，图D.2 和图D.3 展示的示例定义了±1dB 的容差。本例中的信号发生器 输出在-30 dBm 的最小电平值和0 dBm 的最大电平值之间变化。本例中的放大器超出容差。
=== E.4 对固定发射设备的特殊措施 ===


D.4.2.4 放大器线性度特性不符合判据时的抗扰度试验
附录中推导出的电平是一些典型值，在所述的场所中很少会被超过。但在某些场所这些值将会被 超出，如：雷达设备，在同一建筑物里的大功率发射机或工科医射频设备附近。在这些情况下，宁可把房 间或建筑物屏蔽，对设备的信号和电源线进行滤波，而不是规定所有设备具有该等级的抗干扰能力。


如 果 在D.4.2.3 中 执 行 的 评 估 不 满 足 线 性 度 判 据 ± 1 dB, 则 有 必 要 根 据 以 下 方 法 在 实 际 EUT 试 验 期间调整正向功率。


一种方法是使用带反馈的系统，其中功率计用于监控功率放大器的输出功率。


注：请谨慎选择能够测量调制信号的设备。
== 附 录 F ==


另一种方法适用于没有反馈的系统，其中正向功率电平设置需要在每个期望试验电平下进行。
(资料性)


试验方法的选择


本文件的目的是根据EUT 的设计和类型，为产品委员会和产品规范编写者提供指南，以选择最合 适的试验方法以确保可重复性。


附 录 E
考虑的问题有：


( 资 料 性 )
——相对于EUT 的物理尺寸的辐射场的波长；


产品标准化专业委员会试验等级选择指南
——EUT 的连线和壳体的相对尺寸；


E.1 概 述
——构成 EUT 的连线和附件的数量；


无线电发射机的发射功率通常用相对于半波偶极子的 ERP 来定义。因而对远场来说，可由以下公 式得到产生的场强：
——骚扰源到EUT 的距离；


———骚扰源的种类，例如发射器或不均匀的磁场；


——骚扰源的频率。


式 中 ：
总体上，《电磁兼容 试验和测量技术》系列基础标准中的至少6个标准可用于试验 EUT 对射频 骚扰的抗扰能力。


E ——场 强 值(RMS), 单位为伏每米(V/m);
这些标准因其模拟的骚扰现象或试验方法而异。


k—— 常数，在远场自由空间传播时其值等于7(半波偶极子); P—— 功 率 值(ERP), 单 位 为 瓦(W);
本文件和IEC 61000-4-6构成了一组标准，旨在涵盖150kHz 以上的整个频率范围。IEC 61000-4-6规 定使用合适的耦合设备将射频试验信号注入 EUT 的线缆中。原则上，过渡频率为80 MHz, 在该频率 下，传导射频骚扰的试验将结束，而天线辐射场的试验将开始。


d—— 到天线的距离，单位为米(m)。
本文件已针对80 MHz 以上的频率进行了优化。使用距离EUT 至 少 1m 的辐射天线进行试验。


附近的反射和吸收物体会改变场强。
在一定频率范围内，任一标准中出现的试验方法均适用。可使用IEC 61000-4-6 中定义的试验方 法，最高试验频率为230 MHz 。 可使用本文件中定义的最低26 MHz 的试验方法。对于较低的频 率，可能不得不增加暴露的线缆长度、试验距离和UFA 尺寸。


…………………………(E.1)
本文件涵盖的试验，用于模拟非紧邻骚扰源产生骚扰的射频骚扰源。试验距离通常为3m, 且不得 低 于 1m。 与之相反的是IEC 61000-4-39,它经过优化可模拟骚扰源(磁场或电磁场),其辐射骚扰是由 紧邻设备的射频场引起的。在这种情况下，频率范围为9 kHz～6 GHz,测试距离不大于10cm。


注：IEC TR 61000-2-5 包含有关已知分配给特定无线电业务的频率和功率等级的更多详细信息。
另外三个标准可指导使用各种试验设施和方法进行射频骚扰的抗扰度试验。


E.2 一 般用途的试验等级
IEC 61000-4-22 提供了一种在全电波(FAR) 暗室内进行辐射抗扰度试验的方法。该标准可被认为 是相似的，尽管不等同于本文件。


试验等级和频段是根据EUT 最终安装所处的电磁辐射环境来选择的，在选择所采用的试验等级 时宜考虑到所能承受的失效后果，若失效后果严重，宜选用较高的等级。
IEC 61000-4-20通常用于没有线缆或线缆很少的小型 EUT 。 试验设施是为此目的而优化的 TEM 结构。该方法适用范围从 DC 到几个GHz。


如 果EUT 只安装在若干个场地，那么察看当地的RF 源就可以计算出可能遇到的场强。如果不知 道射频源的功率，则可能要在有关的现场测量实际的场强。
IEC 61000-4-21适用于要在非常高的场强下进行试验的复杂大型 EUT 。 试验是在混响试验室中 进行的，该室利用来自室的反射作为试验方法的一部分。试验使用的统计方法与本文中采用的确定性 方法完全不同。该方法的可用频率范围受试验设施的大小和属性限制。


若打算在不同的场所运行设备，下面提供选择试验等级的指南。
== 附 录 G ==


以下等级与第5章中所列的等级有关，可作为选择相应等级的通用导则。
(资料性)


— — 等级1:低电平电磁辐射环境。位于1 km 以外的地方广播台/电视台和低功率的发射机/接收 机所发射的电平为典型的低电平。
线缆布置细节


— — 等级2:中等的电磁辐射环境。使用低功率的便携收发机(通常功率小于1 W), 但 限 定 在 设 备 附近使用。
=== G.1 辐射抗扰度试验中EUT 布置 ===


— — 等级3:严重电磁辐射环境。便携收发机(额定功率2 W 或更大),可接近设备使用，但距离不 小 于 1m 。 设备附近有大功率广播发射器和工科医设备。
在最终安装中，EUT 及其附属线缆会暴露在EUT 附近电磁场源的影响下，该电磁场会诱导信号 进入连接的线缆和 EUT 本身。试验的目的是模拟干扰信号通过线缆和直接进入 EUT 电子电路的感 应/耦合。


— — 等级4:便携式收发器在距离设备0 .2m 和 1m 的地方使用。其他重大干扰源可能位于距离设 备 1 m 以 内 。
为了确保线缆能够接收到电磁场暴露信号，线缆的位置不能过于靠近其他线缆，也不能靠近金属 部 件 。


— — 等 级X:X 为开放等级，可通过协商或在产品标准或设备说明书中规定。
电磁场对每个EUT 的任何一个面的耦合可以是不同的。因此，若EUT 单元暴露在多个方向的电 磁场中，那么EUT 单元的每个面都要依次进行试验，所以可能需要对EUT 机柜/封装的6个面都进行 试验。如果线缆已使用至少一种详细规定的布置进行了试验，那么当EUT 机柜转换为其他方向时，并 不需要再对线缆的布置进行同等详细的规定。在线缆定位良好以采集电磁场时，原则上不需要重新布 线，因为通过线缆的信号感应已经建立。


如果使用的发射器离 EUT 的距离小于0 . 2m, 则 宜 考 虑 根 据IEC 61000-4-39( 参 见 附 录F) 进 行 的 试验 。
=== G.2 场中的线缆 ===


注 ：IEC TR 61000-2-5提供了关于不同电磁环境的试验等级的更多详细信息，同时还要考虑各种通信服务和频率 范围。
本文件中规定，如果可能，每条线缆暴露于电磁场的长度至少为1m 。1m 大约等于较低试验频率 80 MHz波长的X(% 波长=93.75 cm) 。 电磁场的感应信号非常容易通过具有X 波长或更长长度的线 缆采集到。频率越高，波长越小，信号越容易被接收到。在大约300 MHz 时线缆可能不再是感应信号 进入 EUT 的主导路径，电磁场直接穿透 EUT 也扮演了重要的角色。


E.3 无线电话射频辐射防护相关的试验等级
=== G.3 线缆离开测试区域的线缆 ===


宜按预期的电磁场选择试验等级，要考虑无线电设备的功率以及发射天线和 EUT 之 间 的 大 致 距 离。通常，对移动设备的要求要比对基站的要求更严酷(由于移动设备常常比基站更靠近潜在的敏感设
在7.4中，建议在3根离开区域的线缆使用共模吸收装置(CMAD), 但这不是强制性的，然而仍鼓 励实验室在每根线缆与地面接触的地方都安装一个CMAD 。CMAD 的阻抗和吸收特性由CISPR 16- 1-4规定。


一般情况下CMAD 能消除谐振。产品委员会可能会根据这一点，以评估采用的试验等级是否适合 特定情况。


=== G.4 EUT 机柜的转动 ===


备)。
通过转动EUT 来确保将电磁场能够直接感应到 EUT 的机柜中。这是必要的，因为电路板和子组 件中敏感的电子电路可能直接暴露在辐射中。如果转动所有机柜不需要对布线做出重大改动，那么每 个机柜都可在不改变布线的情况下转动。如果线缆布置满足上述至少一种线缆布线规则，则在每次转 动EUT 时不需要重新安排线缆。试验实验室自行安排试验布置，例如，旋转对称(方式),这样就可将 EUT 放置在一个自动转台上；或者，只要遵循试验布置的总体规则，可布置成每个分段扫描时可手动转 动 EUT 机柜。
 
 
 
== 附 录 H ==
 
( 资 料 性 )
 
大 型 及 重 型 EUT 的 试 验 布 置 示 例
 
=== H.1 带 有 底 部 馈 线 的 EUT ===
 
图 H.1 为 底 部 带 有 信 号 和 电 源 馈 电 线 缆 EUT 的 试 验 布 置 示 例 图 。EUT 宜放置在厚度为0 . 05 m 或 以 上 的 绝 缘 托 盘 或 其 他 绝 缘 支 架 上 ， 也 可 使 用 大 型 和 重 型 EUT 上 常 见 的 非 导 电 滚 轮 替 代 。 大 型 EUT 线缆通常非常粗且坚硬，难以弯曲，由于这类线缆不是为地面布线而设计的，因此实际布线时会遇 到很大的困难。在实际安装中，这些线缆被屏蔽在 EUT 外 壳 下 ， 直 接 进 入 地 下 。 由 于 其 实 际 安 装 的 性 质，这些地下线缆不需要暴露在电磁场中。
 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图H.1 带有底部线缆的EUT试验布置示例图(未标出CMAD）.jpeg|400px]]


在选择所采用的试验等级时宜考虑到失效所造成的后果以及抗扰度试验所需的费用。失效后果严 重，才选择较高的等级。
图 H.1 带 有 底 部 线 缆 的 EUT 试 验 布 置 示 例 图 ( 未 标 出 CMAD)


实际可能的情况是发生暴露的程度比试验等级高但发生概率小，为防止这种情况下不可接受的失 效，可能需要进行另一次更高等级的试验，采纳降低了的性能指标(即认可的性能降低)。
=== H.2 带有架空线缆的EUT ===


表E.1 给出了试验等级、性能指标及相关保护距离的示例。保护距离为当按所述的试验等级进行 试验时，到数字无线电话可接受的最小距离。该距离按公式(E.1) 进行计算，其中k=7, 并且假设用 80%正弦波AM 试验。
图 H.2 为带有架空信号和电源线缆 EUT 的试验布置示例图。这类产品例如网络服务器，由于实 际安装方法，其信号线缆需要架空布线。如果导电或屏蔽的线缆槽被指定为EUT 安装的一部分，那么 也宜将其用于试验设置。如果可能的话，连接 EUT 装置的多余长度的线缆宜在线的中部捆扎成低感 性线束。


表E.1 试验等级、相应保护距离及建议的性能判据的示例
如果 EUT 太大，无法完全装入 UFA 窗口，那么每次沿 EUT 进行试验后，宜移动单个 UFA 窗 口，使 EUT (包括架空线缆)能够完整的被 UFA 覆盖。


{| class="wikitable" style="text-align:center;"
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图 H.2带有架空线缆的 EUT试验布置示例图.jpeg|400px]]
|- style="text-align:left; vertical-align:middle;"
 
! rowspan="2" | 试验 等级
图 H.2 带有架空线缆的 EUT 试验布置示例图
! rowspan="2" | 载波 场强 V/m
 
! rowspan="2" | 最大RMS 场强 V/m
 
! colspan="6" style="text-align:center;" | 保护距离
 
! colspan="2" | 性能判据<sup>a</sup>
=== H.3 带有多根线缆和 AE 的 EUT ===
|- style="text-align:left;"
 
| 2W GSM m
图 H.3 为带有多根信号和电源线缆及AE EUT的试验布置示例图，这类产品，例如落地式的多功 能打印机，通常包含多个 AE 之间的几种不同长度和类型的线缆。只有足够长的线缆才能以不低于 1m 的长度暴露在水平或垂直极化的电磁场中，但如果EUT 和 AE 之间的线缆较短且长度固定，则可 能无法按照本文件要求将线缆暴露在场中。这种情况下，宜当按照用户手册进行摆放。如果没有特别 规定，长线缆宜如图3所示排列，使用非导电支撑，以实现垂直和/或水平暴露。如果可能的话，连接 EUT 装置的多余长度的线缆宜在线的中心捆扎成低感性线束。
| 8W GSM m
 
| 1/4 W DECT m
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图H.3 带有多根线缆及AEEUT的试验布置示例图.jpeg|400px]]
| LTE/ UMTS (通用移动通信系统) 0.25W m
 
| WiMAX (微波接入的全球操作网络) 1.26W m
图H.3 带有多根线缆及 AE EUT的试验布置示例图
| WI-FI (无限局域网) 1W m
 
| 例 1<sup>b</sup>
=== H.4 带有侧馈线缆并需要多个UFA 窗口的大型设备 ===
| 例 2<sup>c</sup>
 
|-
图 H.4 为带有侧馈线缆的大型EUT 的试验布置示例图，需要用多个UFA 窗口进行覆盖。每次沿 EUT 进行试验后，宜移动单个 UFA 窗口，使EUT (包括外部馈电线缆)能够完整的被 UFA 覆盖。天 线和吸波材料(可选)宜如图 H.4 所示移动，直到整个EUT 被 UFA 窗口覆盖。如果可能的话，连接EUT 装置的多余长度的线缆宜在线的中心捆扎成低感性线束。
| style="vertical-align:middle;" | 1
 
| style="vertical-align:middle;" | 1
注：对多个 UFA 窗口的情况，见6 . 3 . 1中给出的测试方法。
| style="vertical-align:middle;" | 1.8
 
| style="vertical-align:middle;" | 5.5
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图H.4 带有侧馈线缆并需要多个UFA 窗口的大型设备试验布置示例图.jpeg|400px]]
| style="vertical-align:middle;" | 11
 
| style="vertical-align:middle;" | 1.9
图 H.4 带有侧馈线缆并需要多个 UFA 窗口的大型设备试验布置示例图
| style="vertical-align:middle;" | 1.7
 
| style="vertical-align:middle;" | 4.4
 
| style="vertical-align:middle;" | 3.9
 
| -
== 附 录 I (资料性) 多信号试验 ==
| -
 
|-
=== I.1 概述 ===
| style="vertical-align:middle;" | 2
 
| style="vertical-align:middle;" | 3
附录I 提供了在一个驻留周期内用多个信号对EUT 进行试验的相关信息，以便减少总体的试验时 间。该附录包含了以下内容：多个信号产生的互调效应、产生多个信号所需的功率、试验电平设置要求、 线性度和谐波检查以及多信号试验时EUT 的性能判据。
| style="vertical-align:middle;" | 5.4
 
| style="vertical-align:middle;" | 1.8
=== I.2 互调 ===
| style="vertical-align:middle;" | 3.7
 
| style="vertical-align:middle;" | 0.6
在具有非线性的系统中可能会产生互调。各频率分量之间的互调将产生额外的频率信号，这些信 号不仅在原始信号的谐波(整数倍)频率上生成，还在原始信号频率之间的和与差频率上生成，在原始信 号频率整数倍之间的和与差频率上生成。
| style="vertical-align:middle;" | 0.6
 
| style="vertical-align:middle;" | 1.5
这种互调的结果是以边带(大概以基频和谐波为中心)的形式产生的无用信号，需注意确保这些无 用信号不会显著影响敏感性试验的质量。为此，这些无用信号可被视为谐波，并且宜至少低于试验场地 预期的试验信号6 dB, 如图 I.1 及算式所示。
| style="vertical-align:middle;" | 1.3
 
| style="vertical-align:middle;" | A
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图I.1 试验频率f1和f2及其二阶和三阶互调频率.jpeg|400px]]
| -
 
|- style="vertical-align:middle;"
图I.1 试验频率f, 和 f₂ 及其二阶和三阶互调频率
| 3
 
| 10
<math>v_{\mathrm{out}}=a_1v_i+a_2{v_i}^2+a_3{v_i}^3+\cdotp\cdotp\cdotp</math> …………………………(1.1)
| 18
 
| 0.6
式中，ai 、a₂ 和 a₃ 是一阶、二阶和三阶谐波的传递函数，而：
| 1.1
| ~0.2<sup>d</sup>
| ~0.2<sup>d</sup>
| 0.4
| 0.4
| B
| A
|- style="vertical-align:middle;"
| 4
| 30
| 54
| ~0.2<sup>d</sup>
| 0.4
| ~0.1<sup>d</sup>
| ~0.1<sup>d</sup>
| ~0.1<sup>d</sup>
| ~0.1<sup>d</sup>
| -
| B
|- style="text-align:left;"
| colspan="11" style="vertical-align:middle;" | <sup>a</sup>相关产品委员会定义的性能指标。 <br /><sup>b</sup>设备失效后果不严重。 <br /><sup>c</sup>设备失效后果严重。 <br /><sup>d</sup>在此距离或更近距离时远场公式E.1不准确。如果使用的发射器离EUT的距离小于0.2 m,则宜考虑根据 IEC 61000-4-39(参见附录F)进行的试验。 <br />A性能等级，按第9章要求。 <br />B性能等级，按第9章要求。
|}


上表中考虑了以下事项。
<math>v_i(t)=\cos(2\pi f_1t)+\cos(2\pi f_2t)</math> …………………………(1.2)*


— 对 GSM/LTE 手持设备，目前市场上大部分终端设备为4级(最大ERP 为2 W), 而实际使用 中有相当多的移动终端是3级和2级(最大ERP 分别为5 W 和 8 W) 。除了在接收差的地区 外，GSM 设备的ERP 值常常低于最大值。
公式(I.3) 和公式(I.4) 用于计算高阶电压：


——在室内由于存在多种障碍物(墙壁、天花板等)造成的衰减，与室外传播条件相比，发射设备通 常会调整其ERP(可能增加到最大发射功率),以优化通信链路。从EMC 的观点考虑这是最 坏的情况，因为大部分受影响的设备也在室内。
<math>v_{1}(t)^{2}=\frac{1}{2}\left[1+\cos(4\pi f_{1}t)\right]+\left[\cos(2\pi(f_{1}-f_{1})t)\right]+\cos\left[2\pi(f_{1}+f_{2})t\right]+\frac{1}{2}\left[1+\cos(4\pi f_{2}t)\right]</math>


——如附录A 所述，抗干扰等级与调制场的RMS 最大值密切相关，因此，在计算保护距离时，公式 (E.1) 中使用了RMS 最大场强，而未使用载波场强。
…………………………(1.3)


——安全运行的预计最小距离也称保护距离，是按式(E.1) 用 k=7 计算取得的，且未考虑由于墙 壁、地面以及顶部反射的场强变化。其数量级为±6 dB。
<math>u_{1}(t)^{3}=\left(\frac{3}{4}+\frac{3}{2}\right)\mathrm{cos}2\pi f_{1}t+\left(\frac{3}{4}+\frac{3}{2}\right)\mathrm{cos}2\pi f_{2}t+\frac{3}{4}[\cos(4\pi f_{1}t-2\pi f_{2}t)+\cos(4\pi f_{1}t+2\pi f_{2}t)]+\frac{3}{4}\left[\cos(4\pi f_{2}t-2\pi f_{1}t)+\cos(4\pi f_{2}t+2\pi f_{1}t)\right]+\frac{1}{4}\cos(6\pi f_{1}t)+\frac{1}{4}\cos(6\pi f_{2}t)</math>


…………………………(L.4)


=== I.3 功率要求 ===


——按公式(E.1) 计算的保护距离与数字无线电话的ERP 有关，与工作频率无关。
产生多个信号所需的功率可用峰值和平均值来定义。


E.4 对固定发射设备的特殊措施
如果每个信号具有相同的功率，则可使用以下公式：


附录中推导出的电平是一些典型值，在所述的场所中很少会被超过。但在某些场所这些值将会被 超出，如：雷达设备，在同一建筑物里的大功率发射机或工科医射频设备附近。在这些情况下，宁可把房 间或建筑物屏蔽，对设备的信号和电源线进行滤波，而不是规定所有设备具有该等级的抗干扰能力。
P<sub>MSAVG</sub>=P<sub>SSAVG</sub>·N …………………………(I.5)


P<sub>MSPK</sub>=P<sub>SSPK</sub>·N² …………………………(I.6)


式中：


附 录 F
P<sub>MSAVG</sub>——多个信号的平均功率；


(资料性)
P<sub>MSPK</sub> ——多个信号的峰值功率；


试验方法的选择
P<sub>SSAVG</sub>——单个信号的平均功率；


本文件的目的是根据EUT 的设计和类型，为产品委员会和产品规范编写者提供指南，以选择最合 适的试验方法以确保可重复性。
P<sub>SSPK</sub> ——单个信号的峰值功率；


考虑的问题有：
N ———信号的数量。


——相对于EUT 的物理尺寸的辐射场的波长；
为了消除所有失真，峰值功率可用于计算给定放大器可产生的信号数量。然而，由于各个信号的频 率不同，其相对相位总是在变化，只有当所有信号同相时，才能达到峰值功率等级。这种情况相对少 见，大多数情况下平均功率更容易估算。


——EUT 的连线和壳体的相对尺寸；
当使用平均功率而不能达到峰值功率时，会产生失真(互调)。 一般来说，这种失真可通过使用在线 性工作范围内的放大器来最小化。所需的放大器功率由电平设置要求以及线性度和谐波要求决定。


——构成 EUT 的连线和附件的数量；
=== I.4 试验电平设置要求 ===


——骚扰源到EUT 的距离；
6.3.2和6.3.3中的试验电平程序设置流程要求使用各向同性的场探头，这些探头不是频率选择性 的，不能解析和测量多个信号。因此，试验电平设置流程宜选择使用单一频率进行。


———骚扰源的种类，例如发射器或不均匀的磁场；
为了使用多个信号，需要进行第二次电平设置过程，可使用不同类型的试验设备，例如多个信号源 或矢量信号发生器以及频率选择性功率测量设备(信号分析仪、频谱分析仪、网络分析仪、接收机等)。 除了试验设备的选择，更重要的是要考虑到互调和放大器饱和效应。试验电平设置流程按照6.3.2和 6.3.3的要求(根据要求的频段确定AM 调制的试验电平)来确定在不使放大器饱和引入太多失真的情 况下，可将多少信号组合成一个试验集。6.3.2步骤5)和6.3.3步骤7)以及附录D 的线性和谐波电平设 置宜在试验组内的所有现有信号上同时进行，每次增加新信号，直至一种或两种方法的检查都失败，这 就是电平设置可同时使用的最大信号数量。


——骚扰源的频率。
=== I.5 线性度和谐波检查 ===


总体上，《电磁兼容 试验和测量技术》系列基础标准中的至少6个标准可用于试验 EUT 对射频 骚扰的抗扰能力。
6.3.2步骤5)和6.3.3步骤7)中定义的线性度检查流程宜作为一个整体用于每个信号测试集。测 试集中每个单独信号的信号发生器的驱动电平同时降低5.1 dB 。如果所有试验信号逐渐降低但并未消 失，宜测量并检查每个单独的输出信号，确保其降低值不小于3.1 dB。


这些标准因其模拟的骚扰现象或试验方法而异。
附录D 中定义的谐波电平设置流程宜修改为包括所有非基波频率(谐波、互调产物、杂散等)。这 些非基波信号可通过发送到天线的功率来测量，也可通过接收天线直接测量场强。功率测量宜针对天 线增益进行修正，以便使其与场强相关。所有非基波信号宜至少低于试验场地预期试验信号6 dB。


本文件和IEC 61000-4-6构成了一组标准，旨在涵盖150kHz 以上的整个频率范围。IEC 61000-4-6规 定使用合适的耦合设备将射频试验信号注入 EUT 的线缆中。原则上，过渡频率为80 MHz, 在该频率 下，传导射频骚扰的试验将结束，而天线辐射场的试验将开始。
注：每个放大器输出端能使用高功率低通滤波器，以便将放大器和/或测量设备(定向耦合器、信号/频谱分析仪)的 谐波和互调产物含量限制在工作频率范围上限之内。


本文件已针对80 MHz 以上的频率进行了优化。使用距离EUT 至 少 1m 的辐射天线进行试验。
=== I.6 多信号试验时 EUT 的性能判据 ===


在一定频率范围内，任一标准中出现的试验方法均适用。可使用IEC 61000-4-6 中定义的试验方 法，最高试验频率为230 MHz 。 可使用本文件中定义的最低26 MHz 的试验方法。对于较低的频 率，可能不得不增加暴露的线缆长度、试验距离和UFA 尺寸。
在驻留时间内用一个以上的信号进行试验会使EUT 暴露在超出标准要求强度的辐射下。这种过 度暴露可能导致 EUT 丧失功能或性能下降，而这非是由单一频率的照射造成的。由于本文件的要求 是针对单个频率试验的，因此需在导致性能下降的频率集内对试品重新进行每个单频的试验，以单一频 率试验的结果为准。


本文件涵盖的试验，用于模拟非紧邻骚扰源产生骚扰的射频骚扰源。试验距离通常为3m, 且不得 低 于 1m。 与之相反的是IEC 61000-4-39,它经过优化可模拟骚扰源(磁场或电磁场),其辐射骚扰是由 紧邻设备的射频场引起的。在这种情况下，频率范围为9 kHz～6 GHz,测试距离不大于10cm。


另外三个标准可指导使用各种试验设施和方法进行射频骚扰的抗扰度试验。


IEC 61000-4-22 提供了一种在全电波(FAR) 暗室内进行辐射抗扰度试验的方法。该标准可被认为 是相似的，尽管不等同于本文件。
== 附 录 J==
(规范性)


IEC 61000-4-20通常用于没有线缆或线缆很少的小型 EUT 。 试验设施是为此目的而优化的 TEM 结构。该方法适用范围从 DC 到几个GHz。
由试验仪器引起的测量不确定度


IEC 61000-4-21适用于要在非常高的场强下进行试验的复杂大型 EUT 。 试验是在混响试验室中 进行的，该室利用来自室的反射作为试验方法的一部分。试验使用的统计方法与本文中采用的确定性 方法完全不同。该方法的可用频率范围受试验设施的大小和属性限制。
=== J.1 概述 ===


附 录 G
依据本文件正文中试验方法的特殊需求，本附录给出了与试验电平设置的 MU 相关的信息。更多 的信息可在[1.2]<sup>*1</sup>中找到。


(资料性)
<sup>*1</sup>方括号中的数字指J.4 中参考文献的编号。


线缆布置细节
本附录给出了一个在设定电平的基础上计算不确定度的示例。诸如调制频率和调制深度、由放大 器产生的谐波这类骚扰量的参数，实验室也需要以一种合适的方法进行考虑进去。本附录给出的方法 适用于骚扰量的所有参数。


G.1 辐射抗扰度试验中EUT 布置
对于试验场地的场均匀性所引起的不确定度正在考虑之中。


在最终安装中，EUT 及其附属线缆会暴露在EUT 附近电磁场源的影响下，该电磁场会诱导信号 进入连接的线缆和 EUT 本身。试验的目的是模拟干扰信号通过线缆和直接进入 EUT 电子电路的感 应/耦合。
=== J.2 对于试验电平设置的不确定度预评估 ===


为了确保线缆能够接收到电磁场暴露信号，线缆的位置不能过于靠近其他线缆，也不能靠近金属 部 件 。
J.2.1 被测量的定义


电磁场对每个EUT 的任何一个面的耦合可以是不同的。因此，若EUT 单元暴露在多个方向的电 磁场中，那么EUT 单元的每个面都要依次进行试验，所以可能需要对EUT 机柜/封装的6个面都进行 试验。如果线缆已使用至少一种详细规定的布置进行了试验，那么当EUT 机柜转换为其他方向时，并 不需要再对线缆的布置进行同等详细的规定。在线缆定位良好以采集电磁场时，原则上不需要重新布 线，因为通过线缆的信号感应已经建立。
被测量是指依据本文件6.3.2a)和6.3.3 a)的程序选定的UFA 的点上理想的试验电场强度(没有 EUT 情况下)。


G.2 场中的线缆
J.2.2 被测量的不确定度贡献


本文件中规定，如果可能，每条线缆暴露于电磁场的长度至少为1m 。1m 大约等于较低试验频率 80 MHz波长的X(% 波长=93.75 cm) 。 电磁场的感应信号非常容易通过具有X 波长或更长长度的线 缆采集到。频率越高，波长越小，信号越容易被接收到。在大约300 MHz 时线缆可能不再是感应信号 进入 EUT 的主导路径，电磁场直接穿透 EUT 也扮演了重要的角色。
下面的影响量图(见图J.1) 给出试验电平设置影响量的举例。本图表同时适用于电平设置和试验 过程，但并没有穷尽所有可能的影响因子。影响量图中最重要的贡献被不确定度预评估表J.1 和 J.2 所 选用。为了不同的试验场地和实验室得到可比较的预评估值，不确定度预评估的计算至少包括表J.1 和表J.2 中列出的不确定度贡献。要注意的是，实验室可基于其特殊情况，在计算MU 时包含更多的不确定度贡献。


G.3 线缆离开测试区域的线缆
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图J.1 试验电平设置的影响量的举例.jpeg|400px]]


在7.4中，建议在3根离开区域的线缆使用共模吸收装置(CMAD), 但这不是强制性的，然而仍鼓 励实验室在每根线缆与地面接触的地方都安装一个CMAD 。CMAD 的阻抗和吸收特性由CISPR 16- 1-4规定。
图J.1 试验电平设置的影响量的举例


一般情况下CMAD 能消除谐振。产品委员会可能会根据这一点，以评估采用的试验等级是否适合 特定情况。
J.2.3 扩展不确定度的计算举例


G.4 EUT 机柜的转动
应认识到，适用于电平设置和试验的不确定度贡献可能是不相同的。这导致了每一个过程有不同 的不确定度预评估值。


通过转动EUT 来确保将电磁场能够直接感应到 EUT 的机柜中。这是必要的，因为电路板和子组 件中敏感的电子电路可能直接暴露在辐射中。如果转动所有机柜不需要对布线做出重大改动，那么每 个机柜都可在不改变布线的情况下转动。如果线缆布置满足上述至少一种线缆布线规则，则在每次转 动EUT 时不需要重新安排线缆。试验实验室自行安排试验布置，例如，旋转对称(方式),这样就可将 EUT 放置在一个自动转台上；或者，只要遵循试验布置的总体规则，可布置成每个分段扫描时可手动转 动 EUT 机柜。
在本基础标准中，在对EUT 试验之前需要对暗室中的场进行电平设置。 一些不确定度贡献可能 在计算 MU 时不是影响因子，这取决于试验布置。示例包括放大器输出功率电平控制的补偿因子或那些在电平设置和试验之间维持不变的因子(如：天线和放大器间的失配)。


场强探头和功率监视仪(可重复性而不是绝对的测量准确度和线性度)不包括在放大器输出功率的 电平控制中，它们的贡献值应在计算 MU 的时候予以考虑。


表J.1 和 表J.2 给出了一些试验电平设置的不确定度预评估的示例。不确定度预评估包括电平设 置不确定度和试验不确定度两部分。


附 录 H
表J.1 电平设置过程


( 资 料 性 )
{| class="wikitable"
|-
! 符号
! 不确定度来源 X<sub>i</sub>
! U(X<sub>i</sub>)
! 分布
! 因子
! u(x<sub>i</sub>)
! c<sub>i</sub>
! u<sub>i</sub>(y)
! 单位
! u<sub>i</sub>(y)²
|-
| FP
| 场强探头电平设置
| 1.7
| 正态 k=2
| 2
| 0.85
| 1
| 0.85
| dB
| 0.72
|-
| PM<sub>c</sub>
| 功率计
| 0.3
| 矩形
| 1.73
| 0.17
| 1
| 0.17
| dB
| 0.03
|-
| PA<sub>c</sub>
| PA快速增益变化
| 0.2
| 矩形
| 1.73
| 0.12
| 1
| 0.12
| dB
| 0.01
|-
| SW<sub>c</sub>
| SW 电子补偿
| 0.6
| 矩形
| 1.73
| 0.35
| 1
| 0.35
| dB
| 0.12
|-
| rowspan="3" colspan="4" |
| colspan="5" | <math>\sum u_i(y)^2</math>
| 0.88
|-
| colspan="5" | <math>\sqrt{\sum u_{i}\left(y\right)^{2}}</math>
| 0.94
|-
| colspan="5" | 扩展不确定度U(y),CAL,k=2
| 1.88dB
|}


大 型 及 重 型 EUT 的 试 验 布 置 示 例
表J.2 试验过程


H.1 带 有 底 部 馈 线 的 EUT
{| class="wikitable"
|-
! 符号
! 不确定度来源 X<sub>i</sub>
! U(X<sub>i</sub>)/dB
! 分布
! 因子
! u(x<sub>i</sub>)/dB
! c<sub>i</sub>
! u<sub>i</sub>(y)/dB
! u<sub>i</sub>(y)²
|-
| CAL
| 电子设备
| 1.88
| 正态 k=2
| 2.00
| 0.94
| 1
| 0.94
| 0.89
|-
| AL
| 天线定位和吸收材料放置变化
| 0.38
| k=1
| 1.00
| 0.38
| 1
| 0.38
| 0.14
|-
| PM<sub>t</sub><sup>a</sup>
| 功率计
| 0.3
| 矩形
| 1.73
| 0.17
| 1
| 0.17
| 0.03
|-
| PA<sub>t</sub>
| PA 增益快速变化
| 0.2
| 矩形
| 1.73
| 0.12
| 1
| 0.12
| 0.01
|-
| SW<sub>t</sub>
| SW 电子补偿度
| 0.6
| 矩形
| 1.73
| 0.35
| 1
| 0.35
| 0.12
|-
| SG
| 信号发生器稳定度
| 0.13
| 矩形
| 1.73
| 0.08
|
| 0.08
| 0.01
|-
| rowspan="3" colspan="4" |
| colspan="4" | <math>\sum u_i(y)^2</math>
| 1.20
|-
| colspan="4" | <math>\sqrt{\sum u_{i}\left(y\right)^{2}}</math>
| 1.10
|-
| colspan="4" | 扩展不确定度U(y),CAL,k=2
| 2.19dB
|-
| colspan="9" | <sup>a</sup>如果用功率计对信号发生器的输出电平进行控制，则在表格中包含PMt，否则应考虑信号发生器及功率计较大时的不确定度项。<br />若在本例中了内分场放大器和分场放大器输出端插损的影响一致，不含不确定度预算的主体栏，因此总不确定度只取决于表格内的各项。
|}


图 H.1 为 底 部 带 有 信 号 和 电 源 馈 电 线 缆 EUT 的 试 验 布 置 示 例 图 。EUT 宜放置在厚度为0 . 05 m 或 以 上 的 绝 缘 托 盘 或 其 他 绝 缘 支 架 上 ， 也 可 使 用 大 型 和 重 型 EUT 上 常 见 的 非 导 电 滚 轮 替 代 。 大 型 EUT 线缆通常非常粗且坚硬，难以弯曲，由于这类线缆不是为地面布线而设计的，因此实际布线时会遇 到很大的困难。在实际安装中，这些线缆被屏蔽在 EUT 外 壳 下 ， 直 接 进 入 地 下 。 由 于 其 实 际 安 装 的 性 质，这些地下线缆不需要暴露在电磁场中。
J.2.4 术语解释


FP 是场强探头不平衡(各向异性)、场强探头频率响应和温度敏感度的电平设置不确定度的组合。 一般而言，这个数据可从探头数据表和(或)电平设置证书中获得。


PMc 是包括功率计探头在内的功率计不确定度，可从制造商的说明书(作为矩形分布处理)或电平 设置证书(作为正态分布处理)中获得。如果电平设置和试验使用同一个功率计，不确定度贡献可减少到功率计的可重复性和线性度，此方法与表格一起应用。


暗室墙壁
PAc 是包括由功率放大器达到稳态后的增益快速变化引起的不确定度。


测试暗室的穿线孔， 并且为转台中心
SWc 是由电平设置过程中，信号发生器和软件的试验电平设置窗口的步进偏离引起的不确定度。 软件窗口通常可由试验实验室调整。


UFA
CAL 是与电平设置过程相关的扩展不确定度。


EUT
AL 是由天线和吸波材料的移除和重新布置引起的不确定度。参考 ISO/IEC Guide 98-3,天线位 置和吸波材料的摆放的变化是 A 类不确定度，此类不确定度可通过一系列观察数据的统计分析来评 估。A 类不确定度分布通常不是测量设备不确定度的一部分，然而，因为这些不确定度分布的高度重 要性以及与测量设备的紧密联系性需要予以考虑。


连接辅助设备的信号线 (连接处位于EUT内部)
PMt, 是包括功率计探头在内的功率计不确定度，可从制造商的说明书(作为矩形分布处理)或电平 设置证书(作为正态分布处理)中获得。如果电平设置和试验使用同一个功率计，影响因素可减少到功 率计的可重复性和线性度，此方法应用在表格中。


绝缘支架/托盘
如果在试验过程中不使用功率计控制功率放大器，则PM, 无须考虑。(与本文件中的图6相比)。 在这种情况下考虑信号发生器和功率放大器的不确定度。


地下电源线缆
PAt, 是包括由功率放大器达到稳态后的增益快速变化引起的不确定度。


(相线端子位于EUT内部)
SWt, 是由试验过程中，信号发生器和软件窗口的离散的步进引起的不确定度。软件窗口通常可由 试验实验室调整。


用于减少地面反射的吸波
SG 是在驻留时间内信号发生器的漂移。


材料(可选)
=== J.3 应用 ===


场发射天线
计算出的MU 数值(扩展不确定度)可被用于多个目的，例如，作为产品标准的说明或者用于实验 室认证。计算的结果不用于在试验过程中调整施加给EUT 的试验电平。


门 围
=== J.4 参考文献 ===


图 H.1 带 有 底 部 线 缆 的 EUT 试 验 布 置 示 例 图 ( 未 标 出 CMAD)
[1] IEC/TR 61000-1-6 Electromagnetic compatibility(EMC)-Part 1-6:General—Guide to the assessment of measurement uncertainty


H.2 带有架空线缆的EUT
[2]UKAS,M3003,Edition 4,2019,The Expression of Uncertainty and Confidence in Measure- ment,free download on [www.ukas.com](https://www.ukas.com)


图 H.2 为带有架空信号和电源线缆 EUT 的试验布置示例图。这类产品例如网络服务器，由于实 际安装方法，其信号线缆需要架空布线。如果导电或屏蔽的线缆槽被指定为EUT 安装的一部分，那么 也宜将其用于试验设置。如果可能的话，连接 EUT 装置的多余长度的线缆宜在线的中部捆扎成低感 性线束。
[3]ISO/IEC Guide 98-3 Uncertainty of measurement—Part 3:Guide to the expression of un- certainty in measurement(GUM:1995)


如果 EUT 太大，无法完全装入 UFA 窗口，那么每次沿 EUT 进行试验后，宜移动单个 UFA 窗 口，使 EUT (包括架空线缆)能够完整的被 UFA 覆盖。
== 附 录 K ==


(资料性)


电场探头的校准方法


暗室墙壁
=== K.1 概述 ===


UFA 非导电支撑物
根据本文件，宽频率范围和大动态响应的电场探头广泛地用在场均匀性电平设置程序。从另一个 角度来说，场强探头校准的准确性直接影响到辐射抗扰度试验的不确定度。


根据本文件，在场均匀性校准中，通常探头在较低的场强下使用，例如1 V/m～30 V/m。因此用于本文件的电场探头校准要考虑频率和动态范围。


绝缘支撑物/托盘
探头在不同的校准实验室进行校准，校准结果会有不同。因此规定场强探头校准的环境和方法。 本附录提供了用于本文件的探头校准的相应信息。


CMAD
对于几百MHz 到 GHz 的频率，在电波暗室中用标准增益的喇叭天线生成一个标准场，是广泛应 用于本文件的探头校准的方法之一。然而，缺少一个确定的方法用于确认场强探头校准的试验环境。


电源线缆
用这种方法，出现了不同校准实验室结果的差异超出了报告中的校准不确定度。


连接AE 的信号线
80 MHz 到几百MHz 范围的场强探头用TEM 波导校准有较好的重复性。


用于减少地面反射的吸波材料(可选)
因此这个资料性附录注重于描述一个全面的校准程序，用喇叭天线来改进在电波暗室的探头校准 程序。


场发射天线
=== K.2 探头校准要求 ===


注1:UFA 与带线缆的EUT 的尺寸匹配。
K.2.1 通用要求


注2:电源线缆过粗，无法使用CMAD。
预期用于本文件中定义的UFA 电平设置程序的电场探头的校准应满足下列要求。


图 H.2 带有架空线缆的 EUT 试验布置示例图
K.2.2 电平设置频率范围


频率范围至少是试验所需试验频率范围。


K.2.3 频率步进


H.3 带有多根线缆和 AE 的 EUT
为了能更好地比较不同校准实验室之间的试验结果，建议使用下列固定频率进行校正。使用较少 或不同的频率在技术上是合理的。


图 H.3 为带有多根信号和电源线缆及AE EUT的试验布置示例图，这类产品，例如落地式的多功 能打印机，通常包含多个 AE 之间的几种不同长度和类型的线缆。只有足够长的线缆才能以不低于 1m 的长度暴露在水平或垂直极化的电磁场中，但如果EUT 和 AE 之间的线缆较短且长度固定，则可 能无法按照本文件要求将线缆暴露在场中。这种情况下，宜当按照用户手册进行摆放。如果没有特别 规定，长线缆宜如图3所示排列，使用非导电支撑，以实现垂直和/或水平暴露。如果可能的话，连接 EUT 装置的多余长度的线缆宜在线的中心捆扎成低感性线束。
——80 MHz 到1 GHz 使用下列频率电平设置电场探头(通常用50 MHz 的步进):80 MHz,


暗室墙壁
100 MHz,150 MHz,200 MHz,…,950 MHz,1000 MHz。


UFA
——1 GHz到6 GHz 使用下列频率电平设置电场探头(通常用200 MHz 的步进):1000 MHz,


连接AE的
1200 MHz,1400 MHz,…,5800 MHz,6000 MHz。


信号线 EUT/AE
——6 GHz以上的频段在考虑中。


非导电支撑物 (水平暴露1m)
注：对于同一个探头不用在1 GHz 测量两次。


K.2.4 场强


探头校准的场强宜基于抗扰度试验要求的场强。首选的均匀场电平设置的方法是用至少1.8倍的 施加到 EUT 的场强来进行，推荐使用2倍的预期试验场强(见表K.1) 。 如果探头用于不同的场的等 级，要根据探头的线性范围校准多个电平值，或至少在最大和最小的电平值进行校准。见K.3.3。


连接辅助设备的信号线
注：校准使用CW信号，不加调制。


测试暗室的穿线孔，


并且为转台中心 CMAD


EUT
表 K.1 校准场强等级表


EUT/AE
{| class="wikitable"


|-
! 校准等级 !! 校准场强


|-
| 1 || 2 V/m


|-
| 2 || 6 V/m


|-
| 3 || 20 V/m


|-
| 4 || 60 V/m


|-
| X || Y V/m


连接AE 的信号线
|-
| colspan="2" | 注：X、Y是开放的校准等级，可比等级1~4高或者低。产品规范或试验实验室可给出这个等级。


电源线缆
|}


非导电支撑物 (垂直暴露1m)
=== K.3 校准仪器的要求 ===


绝缘支撑物/轮子
K.3.1 概述


用于减少地面反射的吸波
K.3.2～K.3.4 规定了执行现场探头校准所需的仪器的要求。


材料(可选)
K.3.2 谐波和杂散信号


场发射天线
任何从功率放大器输出的谐波和杂散信号要比载波频率的电平低20 dB 。该要求适用于校准和线 性试验的所有场强等级。因为功率放大器的谐波含量在高功率电平通常是更糟的，所以谐波试验只在 最高等级的场强校准中进行。谐波试验可使用校准过的频谱分析仪，通过衰减器或者定向耦合器连接 到功率放大器的输出端。


注：电源线缆过粗，无法使用CMAD。
校准实验室通过测量，以确认放大器的谐波和/或杂散信号满足所有测量配置要求。该测量可通过 频谱分析仪连接到定向耦合器的端口3来实现(用频谱分析仪的输入替代功率计探头—见图k.2)。


图H.3 带有多根线缆及 AE EUT的试验布置示例图
注1:天线可能对谐波含量有额外的影响，需要另外检查。


H.4 带有侧馈线缆并需要多个UFA 窗口的大型设备
注 2:功率电平不能超过频谱分析仪的最大允许输入功率。能使用衰减器。


图 H.4 为带有侧馈线缆的大型EUT 的试验布置示例图，需要用多个UFA 窗口进行覆盖。每次沿 EUT 进行试验后，宜移动单个 UFA 窗口，使EUT (包括外部馈电线缆)能够完整的被 UFA 覆盖。天 线和吸波材料(可选)宜如图 H.4 所示移动，直到整个EUT 被 UFA 窗口覆盖。如果可能的话，连接
扫频宽度至少包括预期频率的3次谐波。在产生最高预期场强的功率电平进行确认测量。


可使用谐波抑制滤波器来提高功率放大器的频谱纯度(见附录 D)。


K.3.3 探头的线性测量


EUT 装置的多余长度的线缆宜在线的中心捆扎成低感性线束。
根据I.4.2.6, 在要求的动态范围内，用于验证暗室的探头的线性要在理想的线性响应的±0.5 dB 之 内(见图1.1)。如果探头有多个范围或增益设置，要对所有的预期范围设置确认线性响应。


注：对多个 UFA 窗口的情况，见6 . 3 . 1中给出的测试方法。
通常探头的线性响应不会随频率有明显的改变。可采用接近预期频率范围的中间区域的特定的频 率进行线性检查，在该频率区域，探头的频率响应相对平坦。选择的频率点要在校准证书中标明。


60
用足够小步进(例如1 dB) 来测量探头的线性响应，且测量场强宜控制在验证暗室中使用的场强 的 - 6 dB~+6 dB。表 K.2 显示了20 V/m 时，试验场强等级的示例。


表 K.2 探头线性测量的示例


{| class="wikitable"


暗室墙壁
|-


测试暗室的穿线孔，
! 信号电平 dB !! 校准场强 V/m


并且为转台中心
|-


EUT
| -6.0 || 13.2


日
|-


侧馈母线电源端子
| -5.0 || 14.4


CMAD
|}


用于减少地面反射的吸波 材料(可选)
表 K.2 探头线性测量的示例 (续)


场发射天线
{| class="wikitable"


连接AE的 信号线
|-
! 信号电平 dB !! 校准场强 V/m


绝缘支撑物/盘
|-
| -4.0 || 14.8


图 H.4 带有侧馈线缆并需要多个 UFA 窗口的大型设备试验布置示例图
|-
| -3.0 || 15.2


|-
| -2.0 || 16.3


|-
| -1.0 || 18.0


附 录 I (资料性) 多信号试验
|-
| 0 || 20.0


=== 1.1 概述 ===
|-
| 1.0 || 22.2


附录I 提供了在一个驻留周期内用多个信号对EUT 进行试验的相关信息，以便减少总体的试验时 间。该附录包含了以下内容：多个信号产生的互调效应、产生多个信号所需的功率、试验电平设置要求、 线性度和谐波检查以及多信号试验时EUT 的性能判据。
|-
| 2.0 || 24.7


=== 1.2 互调 ===
|-
| 3.0 || 27.4


在具有非线性的系统中可能会产生互调。各频率分量之间的互调将产生额外的频率信号，这些信 号不仅在原始信号的谐波(整数倍)频率上生成，还在原始信号频率之间的和与差频率上生成，在原始信 号频率整数倍之间的和与差频率上生成。
|-
| 4.0 || 30.5


这种互调的结果是以边带(大概以基频和谐波为中心)的形式产生的无用信号，需注意确保这些无 用信号不会显著影响敏感性试验的质量。为此，这些无用信号可被视为谐波，并且宜至少低于试验场地 预期的试验信号6 dB, 如图 I.1 及算式所示。
|-
| 5.0 || 34.0


|-
| 6.0 || 38.0


|}


图1.1 试验频率f, 和 f₂ 及其二阶和三阶互调频率


Vat=a₁v,+a₂v,²+agv,³ 十 … …………………………(1.1)


式中，ai 、a₂ 和 a₃ 是一阶、二阶和三阶谐波的传递函数，而：
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.1 探头线性度的示例.jpeg|400px]]


*v,(t)=cos(2πf₁t)+cos(2πf₂t) …………………………(1.2)*
图 K.1 探头线性度的示例


公式(I.3) 和公式(I.4) 用于计算高阶电压：
K.3.4 标准喇叭天线增益的确定


标准角锥形喇叭天线的远场增益可准确地确定(在[1]²)中报告不确定度小于0.1 dB) 。 远场增益 的确定通常适用于距离大于8D²/A 的情况(D 是喇叭口径的最大尺寸，λ是波长)。场强探头在这个距


2) 方括号中的数字指K.6 中参考文献的编号。


…………………………(1.3)
离的校准需要用大型电波暗室和大功率的功率放大器，因此很难实现。场强探头通常在发射天线的近 场区域进行校准。可用[2]中的公式确定标准增益喇叭天线的近场增益。在假设喇叭的口径是二次相 位分布的情况下，增益的计算基于标准角锥形喇叭的物理尺寸。这种方式确定的增益不适用于暗室的 VSWR 试验和接下来的探头校准。


公式([2]中给出的)来自于口径的积分，假设没有反射发生在喇叭的口径，在口径的入射场是TE₁₀ 模式，但是以二次相角穿过口径。在积分时可应用一些近似值来获得封闭区间的结果。没有计算其他 影响，例如喇叭边际的多次反射，还有口径的更高阶的模式等。根据频率和喇叭设计，误差通常在 ±0.5 dB, 但是可能更大。


方括号中提到的参考文件在条款K.6。


…………………………(L.4)
为了更好的准确度，可使用全波积分的数值法。例如，用数值法计算增益的不确定度可降低到小于 5%。喇叭天线的增益可用实验方法确定。例如，增益可使用三天线法在减少的距离用推导技术确 定，例如[4]中描述的，或者一些变化的方法。


=== 1.3 功率要求 ===
喇叭天线的增益可用实验确定，例如，增益可通过三天线法，在减少距离的情况下确定，例如[4]中 描述的外推法，或其他的一些不同的方法。


产生多个信号所需的功率可用峰值和平均值来定义。
在校准中推荐的天线和试验探头的距离至少为0.5D²/A 。 近的距离会导致增益不确定度变大。对 于近的距离，天线和探头之间的驻波也会变大，从而导致校准中出现大的MU。


=== K.4 暗室内的场强探头校准 ===


K.4.1 校准环境


如果每个信号具有相同的功率，则可使用以下公式：
探头校准宜在一个全电波暗室或者在地面铺设了满足K.4.2.1 要求的吸波材料的半电波暗室中进 行。如果使用全电波暗室，推荐的用于探头校准的最小内部工作尺寸是5 m (长)×3m (宽)×3 m (高)。


PSAVG=PssAVG·N …………………………(I.5)
注：在低频，例如80 MHz到几百MHz, 使用电波暗室是不实际的，且具有较大的不确定性，在这些较低的功率 下，能采用TEM 等方法来确定功率。


PNSPK=PsspK·N² …………………………(I.6)
或者，可使用传递探头建立电场(见K.5.5) 。 用于探头校准的系统和环境应满足以下要求。


式中：
K.4.2 场强探头校准电波暗室的确认


PNSAVG——多个信号的平均功率；
K.4.2.1 概述


PMSPK ——多个信号的峰值功率；
探头的校准需要一个自由空间环境。应使用场强探头进行暗室的 VSWR 试验，以决定该暗室是否 可用于其后探头和探头的校准。该确认方法显示了暗室和吸波材料的性能。


PssAVG——单个信号的平均功率；
每个探头有特定的体积和物理尺寸，例如电池盒和/或电路板。在其他的校准程序中，要保证在校 准空间内有一个球形的静区。本附录的特定要求专用于位于天线波瓣轴上的试验点的VSWR 试验。


PsspK ——单个信号的峰值功率；
试验固定装置及其影响不能被完全评估(例如探头的固定装置可能暴露在电磁场并干扰校准)。需 要做单独的试验以确认固定装置的影响。


N ———信号的数量。
K.4.2.2 用定向耦合器测量装置的净功率


为了消除所有失真，峰值功率可用于计算给定放大器可产生的信号数量。然而，由于各个信号的频 率不同，其相对相位总是在变化，只有当所有信号同相时，才能达到峰值功率等级。这种情况相对少 见，大多数情况下平均功率更容易估算。
传递到发射装置的净功率可使用一个4端口的双向定向耦合器试验，或者两个3端口的单向定向 耦合器背对背地连接(构成“双向定向耦合器”)。使用双向定向耦合器测量装置的净功率的通用设置显 示在图K.2。


当使用平均功率而不能达到峰值功率时，会产生失真(互调)。 一般来说，这种失真可通过使用在线 性工作范围内的放大器来最小化。所需的放大器功率由电平设置要求以及线性度和谐波要求决定。
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.2发射装置净功率测量配置.jpeg|400px]]


I.4 试验电平设置要求
图 K.2 发射装置净功率测量配置


6.3.2和6.3.3中的试验电平程序设置流程要求使用各向同性的场探头，这些探头不是频率选择性 的，不能解析和测量多个信号。因此，试验电平设置流程宜选择使用单一频率进行。
在每个端口的负载和源都匹配的情况下，前向耦合、反向耦合和传输耦合用下面的公式定义：


为了使用多个信号，需要进行第二次电平设置过程，可使用不同类型的试验设备，例如多个信号源 或矢量信号发生器以及频率选择性功率测量设备(信号分析仪、频谱分析仪、网络分析仪、接收机等)。 除了试验设备的选择，更重要的是要考虑到互调和放大器饱和效应。试验电平设置流程按照6.3.2和 6.3.3的要求(根据要求的频段确定AM 调制的试验电平)来确定在不使放大器饱和引入太多失真的情 况下，可将多少信号组合成一个试验集。6.3.2步骤5)和6.3.3步骤7)以及附录D 的线性和谐波电平设 置宜在试验组内的所有现有信号上同时进行，每次增加新信号，直至一种或两种方法的检查都失败，这 就是电平设置可同时使用的最大信号数量。
前向耦合 <math>C_{\mathrm{fwd}}=\frac{P_{3}}{P_{1}}</math>…………………………(K.1)


I.5 线性度和谐波检查
反向耦合 <math>C_{\mathrm{rev}}=\frac{P_{4}}{P_{2}}</math>…………………………(K.2)


6.3.2步骤5)和6.3.3步骤7)中定义的线性度检查流程宜作为一个整体用于每个信号测试集。测 试集中每个单独信号的信号发生器的驱动电平同时降低5.1 dB 。如果所有试验信号逐渐降低但并未消 失，宜测量并检查每个单独的输出信号，确保其降低值不小于3.1 dB。
传输耦合 <math>C_{\mathrm{trans}}=\frac{P_{2}}{P_{1}}</math>…………………………(K.3)


附录D 中定义的谐波电平设置流程宜修改为包括所有非基波频率(谐波、互调产物、杂散等)。这 些非基波信号可通过发送到天线的功率来测量，也可通过接收天线直接测量场强。功率测量宜针对天 线增益进行修正，以便使其与场强相关。所有非基波信号宜至少低于试验场地预期试验信号6 dB。
式中，P₁ 、P₂ 、P₃ 、P<sub>4</sub>, 是定向耦合器每个端口对应的功率，单位为瓦(W)。


注：每个放大器输出端能使用高功率低通滤波器，以便将放大器和/或测量设备(定向耦合器、信号/频谱分析仪)的 谐波和互调产物含量限制在工作频率范围上限之内。
到发射设备的净功率是：


I.6 多信号试验时 EUT 的性能判据
<math>P_{\mathrm{~net}}=\frac{C_{\mathrm{~trans}}}{C_{\mathrm{~fwd}}}PM_{1}-\frac{PM_{2}}{C_{\mathrm{~rev}}}</math>…………………………(K.4)


在驻留时间内用一个以上的信号进行试验会使EUT 暴露在超出标准要求强度的辐射下。这种过 度暴露可能导致 EUT 丧失功能或性能下降，而这非是由单一频率的照射造成的。由于本文件的要求 是针对单个频率试验的，因此需在导致性能下降的频率集内对试品重新进行每个单频的试验，以单一频 率试验的结果为准。
式中，PM₁ 和 PM₂ 是功率计线性读数。


如果知道天线的VSWR, 可使用一个单独的三端口耦合器。例如，如果天线的VSWR 为1 . 5那么 等效于电压反射系数为0.2。


准确度受到耦合器方向性的影响。方向性是衡量耦合器隔离前向和反向信号的能力的量。对于一 个匹配良好的发射装置，反向功率比正向功率小很多。因此，方向性的影响没有反射性的影响重要。例 如，发射天线的VSWR 是1.5,耦合器的方向性是20 dB, 由限定方向性决定的净功率的绝对最大不确 定度是0.22 dB-0.18 dB=0.04 dB,符 合U 形分布(0.22 dB 是1 . 5的VSWR 产生的入射功率的损 耗)。


附 录 J
发射装置发射的净功率是：


(规范性)
<math>P_{\mathrm{~net}}=C_{\mathrm{~fwd}}PM_{1}(1-\mathrm{VRC}^{2})</math> …………………………(K.5)


由试验仪器引起的测量不确定度
K.4.2.3 用喇叭天线生成一个标准场


J.1 概述
喇叭天线的增益用K.3.4 描述的方法获得。天线轴向电场(V/m) 由公式(K.6) 确定


依据本文件正文中试验方法的特殊需求，本附录给出了与试验电平设置的 MU 相关的信息。更多 的信息可在[1.2]中找到。
<math>E=\sqrt{\frac{\eta_0P_{\mathrm{~net}}g}{4\pi}}\frac{1}{d}</math>…………………………(K.6)


本附录给出了一个在设定电平的基础上计算不确定度的示例。诸如调制频率和调制深度、由放大 器产生的谐波这类骚扰量的参数，实验室也需要以一种合适的方法进行考虑进去。本附录给出的方法 适用于骚扰量的所有参数。
式中，自由空间中 ηo=377 Ω,P<sub>net</sub>(W)是 K.2.2 中描述的方法的净功率，g 是 K.3.4 确定的天线的


对于试验场地的场均匀性所引起的不确定度正在考虑之中。
增益，d 是到天线口径距离(m)。


J.2 对于试验电平设置的不确定度预评估
K.4.2.4 暗室验证试验频率范围和频率步进


J.2.1 被测量的定义
暗室的VSWR 试验应覆盖预期的电平设置探头的频率范围，使用和K.2.3 一样的频率步进。


被测量是指依据本文件6.3.2a)和6.3.3 a)的程序选定的UFA 的点上理想的试验电场强度(没有 EUT 情况下)。


J.2.2 被测量的不确定度贡献


下面的影响量图(见图J.1) 给出试验电平设置影响量的举例。本图表同时适用于电平设置和试验 过程，但并没有穷尽所有可能的影响因子。影响量图中最重要的贡献被不确定度预评估表J.1 和 J.2 所 选用。为了不同的试验场地和实验室得到可比较的预评估值，不确定度预评估的计算至少包括表J.1 和表J.2 中列出的不确定度贡献。要注意的是，实验室可基于其特殊情况，在计算MU 时包含更多的不
暗室 VSWR 试验应在所用的每个天线的最低和最高的工作频率进行。如果用窄带吸波材料，例如 铁氧体，需要试验更多频率点。仅在符合VSWR 判据的频率范围内，暗室宜用于探头校准。


确定度贡献。
K.4.2.5 暗室确认程序


场探头校准
一般探头校准的暗室应用下列程序确认。当暗室的物理条件不允许，要应用K.4.2.8 的替代方法。 探头应放在测量位置，使用低介电常数的支撑材料(例如泡沫聚苯乙烯),与图K.3 和图K.4 一致。


线性度
场强探头放在校准时使用的位置。场强探头的极化方向和沿着发射喇叭天线轴向的位置变化将会 影响暗室的 VSWR 。发射天线应与暗室的 VSWR 试验和探头校准一致。


天线位置和吸收材料位置 各向异性
标准增益喇叭天线和暗室里探头的布置如图K.3 所示。探头和喇叭天线应被放置在从天线口面 到探头中心的距离为L 的同一水平轴线上。


功率计(PM)
在任何情况下，场强探头应正对喇叭天线口面的中心放置。


频率增值错误 试验时EUT前端与天线的距离
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.3暗室验证试验的试验布置.jpeg|400px]]


PM一定向耦合器 失配
图 K.3 暗室验证试验的试验布置


试验电平设置的 不确定度
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.4 测量位置 ∆L 的细节描述.jpeg|400px]]


软件窗口
图K.4 测量位置 ∆L 的细节描述


功率放大器(PA) 长期和短期稳定度
图 K.3 和图K.4 显示的配置中，L<sub>-10cm</sub>~L<sub>+20m</sub> 是探头校准距离，从喇叭天线口面到场强探头中心。Lom 定义为位置0。


PA压缩点
位置包括L<sub>-10cm</sub>,L<sub>-8cm</sub>,L<sub>-6cm</sub>,…,L<sub>0</sub>。,L<sub>+2cm</sub>,L<sub>+4cm</sub>, … ,L<sub>+20cm</sub>,△L=2 cm。如果探头放在发射 喇叭天线的近场(距离<2D²/λ,D 是天线的最大尺寸，λ是自由空间波长),发射天线的增益不是常 数，需要分别确定发射天线在每个点的增益。在所有探头位置上，使用1m 的距离恒定功率生成相应的场强(例如20 V/m) 进行试验。当发射天线和场强探头都垂直极化时，在所有位置所有频率记录探 头读数。天线和探头都水平极化时，重复试验。


信号发生器的稳定度 天线一PA
所有的读数应满足K.4.2.6 的要求。


和漂移
K.4.2.6 VSWR 的接受准则


由移动物体引起的场骚扰 如：摄像机
VSWR 测量结果应通过使用下面的程序比较。场强的计算参考 K.4.2.3。


图J.1 试验电平设置的影响量的举例
a) 场强的计算


J.2.3 扩展不确定度的计算举例
在每一个频率上，以2cm 的步进计算90cm~120 cm 的空间区域内的电场强度。


应认识到，适用于电平设置和试验的不确定度贡献可能是不相同的。这导致了每一个过程有不同 的不确定度预评估值。
这个计算基于已被验证的1m 距离的电场强度。


在本基础标准中，在对EUT 试验之前需要对暗室中的场进行电平设置。 一些不确定度贡献可能 在计算 MU 时不是影响因子，这取决于试验布置。示例包括放大器输出功率电平控制的补偿因子或那
b) 数据的调整


1)方括号中的数字指J.4 中参考文献的编号。
用下面的程序调整数据，由于用于VSWR 试验的探头不必给出与场强的计算值相同的读数。


些在电平设置和试验之间维持不变的因子(如：天线和放大器间的失配)。
— — 探头在1 m 距离的电场强度显示值应被调整成1m 位置的计算值。所获得的探头显示值与 计算的场强值之间的差异为修正值k, 用于90 cm～120cm 的所有数据。


场强探头和功率监视仪(可重复性而不是绝对的测量准确度和线性度)不包括在放大器输出功率的 电平控制中，它们的贡献值应在计算 MU 的时候予以考虑。
如：比较1m 距离的探头测量值V<sub>mv</sub> ( 如 2 1 V/m) 与计算值V<sub>cv</sub> (如20 V/m) 。 修正值k 是


表J.1 和 表J.2 给出了一些试验电平设置的不确定度预评估的示例。不确定度预评估包括电平设 置不确定度和试验不确定度两部分。
V<sub>cv</sub>-V<sub>mv</sub>=-1V/m。


表J.1 电平设置过程
——修正值k 应加到在测量位置90 cm~120cm 观察的数据中。


'''此表格以截图代替'''
——应对所有测量频率的测量值应用同样的计算。在上面的例子中，k=-1V/m 。 因 此k=-1 加到所有探头测量数据上。


表J.2 试验过程


'''此表格以截图代替'''
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.5数据调整的示例.jpeg|400px]]


J.2.4 术语解释
图 K.5 数据调整的示例


FP 是场强探头不平衡(各向异性)、场强探头频率响应和温度敏感度的电平设置不确定度的组合。 一般而言，这个数据可从探头数据表和(或)电平设置证书中获得。
c) 测量数据和计算数据的对比


PMc 是包括功率计探头在内的功率计不确定度，可从制造商的说明书(作为矩形分布处理)或电平 设置证书(作为正态分布处理)中获得。如果电平设置和试验使用同一个功率计，不确定度贡献可减少
在任何试验点，当测量曲线和计算曲线的数据差异超过±0.5 dB, 暗室不能用作探头校准。


注：0.5 dB的评判标准是根据 MU的预估值确立的，而且已经被一些现存的适合做场强探头校准的暗室(包括至少 一个国家级测量机构校准)验证。总之所有不确定度仅提供一个。


一些场强探头有金属外壳或者探头杆，例如电池或电路。这些元件可能在一些距离和频率上引起 反射误差。当使用这些探头，应用旋转探头或者改变方向的方法尽可能地缩小反射的影响。


到功率计的可重复性和线性度，此方法与表格一起应用。
K.4.2.7 探头固定装置的验证


PAc 是包括由功率放大器达到稳态后的增益快速变化引起的不确定度。
在探头校准中探头固定装置可引起电磁场的反射。因此，固定装置对校准结果的影响应首先被检 测。当使用任何新的探头固定装置时，使用本条款定义的程序进行检测。


SWc 是由电平设置过程中，信号发生器和软件的试验电平设置窗口的步进偏离引起的不确定度。 软件窗口通常可由试验实验室调整。
程序如下：


CAL 是与电平设置过程相关的扩展不确定度。
a) 把探头放在相对介电常数小于1.2,损耗正切角小于0.005的支撑材料上。探头的位置要与校 准设置一样。参考固定装置宜尽可能地小。其他支撑物要不影响试验，并且至少离探头 50 cm 远。避免支撑材料在探头之前(探头和天线之间)或之后。


AL 是由天线和吸波材料的移除和重新布置引起的不确定度。参考 ISO/IEC Guide 98-3,天线位 置和吸波材料的摆放的变化是 A 类不确定度，此类不确定度可通过一系列观察数据的统计分析来评 估。A 类不确定度分布通常不是测量设备不确定度的一部分，然而，因为这些不确定度分布的高度重 要性以及与测量设备的紧密联系性需要予以考虑。


PM, 是包括功率计探头在内的功率计不确定度，可从制造商的说明书(作为矩形分布处理)或电平 设置证书(作为正态分布处理)中获得。如果电平设置和试验使用同一个功率计，影响因素可减少到功 率计的可重复性和线性度，此方法应用在表格中。


如果在试验过程中不使用功率计控制功率放大器，则PM, 无须考虑。(与本文件中的图6相比)。 在这种情况下考虑信号发生器和功率放大器的不确定度。
b) 在校准位置生成探头的动态范围内的标准场。


PA, 是包括由功率放大器达到稳态后的增益快速变化引起的不确定度。
c) 记录所有的校准频率点的探头读数。如果需要在每个校准位置旋转或者重新定位探头(对各 向同性场强探头，每个轴向可能需要分别校准),重复步骤 a) 和步骤b) 。 记录所有方向的探头 读 数 。


SW, 是由试验过程中，信号发生器和软件窗口的离散的步进引起的不确定度。软件窗口通常可由 试验实验室调整。
d) 移除参考固定装置并用待测的探头固定装置取代，重复步骤 b) 和步骤c)。
 
SG 是在驻留时间内信号发生器的漂移。
 
J.3 应用
 
计算出的MU 数值(扩展不确定度)可被用于多个目的，例如，作为产品标准的说明或者用于实验 室认证。计算的结果不用于在试验过程中调整施加给EUT 的试验电平。
 
J.4 参考文献
 
[1] IEC/TR 61000-1-6 Electromagnetic compatibility(EMC)-Part 1-6:General—Guide to the assessment of measurement uncertainty
 
[2]UKAS,M3003,Edition 4,2019,The Expression of Uncertainty and Confidence in Measure- ment,free download on [www.ukas.com](https://www.ukas.com)
 
[3]ISO/IEC Guide 98-3 Uncertainty of measurement—Part 3:Guide to the expression of un- certainty in measurement(GUM:1995)
 
附 录 K
 
(资料性)
 
电场探头的校准方法
 
K.1 概述
 
根据本文件，宽频率范围和大动态响应的电场探头广泛地用在场均匀性电平设置程序。从另一个 角度来说，场强探头校准的准确性直接影响到辐射抗扰度试验的不确定度。
 
根据本文件，在场均匀性校准中，通常探头在较低的场强下使用，例如1 V/m～30 V/m。因此用
 
于本文件的电场探头校准要考虑频率和动态范围。
 
探头在不同的校准实验室进行校准，校准结果会有不同。因此规定场强探头校准的环境和方法。 本附录提供了用于本文件的探头校准的相应信息。
 
对于几百MHz 到 GHz 的频率，在电波暗室中用标准增益的喇叭天线生成一个标准场，是广泛应 用于本文件的探头校准的方法之一。然而，缺少一个确定的方法用于确认场强探头校准的试验环境。
 
用这种方法，出现了不同校准实验室结果的差异超出了报告中的校准不确定度。
 
80 MHz 到几百MHz 范围的场强探头用TEM 波导校准有较好的重复性。
 
因此这个资料性附录注重于描述一个全面的校准程序，用喇叭天线来改进在电波暗室的探头校准 程序。
 
K.2 探头校准要求
 
K.2.1 通用要求
 
预期用于本文件中定义的UFA 电平设置程序的电场探头的校准应满足下列要求。
 
K.2.2 电平设置频率范围
 
频率范围至少是试验所需试验频率范围。
 
K.2.3 频率步进
 
为了能更好地比较不同校准实验室之间的试验结果，建议使用下列固定频率进行校正。使用较少 或不同的频率在技术上是合理的。
 
——80 MHz 到1 GHz 使用下列频率电平设置电场探头(通常用50 MHz 的步进):80 MHz,
 
100 MHz,150 MHz,200 MHz,…,950 MHz,1000 MHz。
 
——1 GHz到6 GHz 使用下列频率电平设置电场探头(通常用200 MHz 的步进):1000 MHz,
 
1200 MHz,1400 MHz,…,5800 MHz,6000 MHz。
 
——6 GHz以上的频段在考虑中。
 
注：对于同一个探头不用在1 GHz 测量两次。
 
K.2.4 场强
 
探头校准的场强宜基于抗扰度试验要求的场强。首选的均匀场电平设置的方法是用至少1.8倍的 施加到 EUT 的场强来进行，推荐使用2倍的预期试验场强(见表K.1) 。 如果探头用于不同的场的等 级，要根据探头的线性范围校准多个电平值，或至少在最大和最小的电平值进行校准。见K.3.3。
 
注：校准使用CW信号，不加调制。
 
 
 
表 K.1 校准场强等级表
 
{| class="wikitable"
 
|-
! 校准等级 !! 校准场强
 
|-
| 1 || 2 V/m
 
|-
| 2 || 6 V/m
 
|-
| 3 || 20 V/m
 
|-
| 4 || 60 V/m
 
|-
| X || Y V/m
 
|-
| colspan="2" | 注：X、Y是开放的校准等级，可比等级1~4高或者低。产品规范或试验实验室可给出这个等级。
 
|}
 
K.3 校准仪器的要求
 
K.3.1 概述
 
K.3.2～K.3.4 规定了执行现场探头校准所需的仪器的要求。
 
K.3.2 谐波和杂散信号
 
任何从功率放大器输出的谐波和杂散信号要比载波频率的电平低20 dB 。该要求适用于校准和线 性试验的所有场强等级。因为功率放大器的谐波含量在高功率电平通常是更糟的，所以谐波试验只在 最高等级的场强校准中进行。谐波试验可使用校准过的频谱分析仪，通过衰减器或者定向耦合器连接 到功率放大器的输出端。
 
校准实验室通过测量，以确认放大器的谐波和/或杂散信号满足所有测量配置要求。该测量可通过 频谱分析仪连接到定向耦合器的端口3来实现(用频谱分析仪的输入替代功率计探头—见图k.2)。
 
注1:天线可能对谐波含量有额外的影响，需要另外检查。
 
注 2:功率电平不能超过频谱分析仪的最大允许输入功率。能使用衰减器。
 
扫频宽度至少包括预期频率的3次谐波。在产生最高预期场强的功率电平进行确认测量。
 
可使用谐波抑制滤波器来提高功率放大器的频谱纯度(见附录 D)。
 
K.3.3 探头的线性测量
 
根据I.4.2.6, 在要求的动态范围内，用于验证暗室的探头的线性要在理想的线性响应的±0.5 dB 之 内(见图1.1)。如果探头有多个范围或增益设置，要对所有的预期范围设置确认线性响应。
 
通常探头的线性响应不会随频率有明显的改变。可采用接近预期频率范围的中间区域的特定的频 率进行线性检查，在该频率区域，探头的频率响应相对平坦。选择的频率点要在校准证书中标明。
 
用足够小步进(例如1 dB) 来测量探头的线性响应，且测量场强宜控制在验证暗室中使用的场强 的 - 6 dB~+6 dB。表 K.2 显示了20 V/m 时，试验场强等级的示例。
 
表 K.2 探头线性测量的示例
 
{| class="wikitable"
 
|-
 
! 信号电平 dB !! 校准场强 V/m
 
|-
 
| -6.0 || 13.2
 
|-
 
| -5.0 || 14.4
 
|}
 
表 K.2 探头线性测量的示例 (续)
 
{| class="wikitable"
 
|-
! 信号电平 dB !! 校准场强 V/m
 
|-
| -4.0 || 14.8
 
|-
| -3.0 || 15.2
 
|-
| -2.0 || 16.3
 
|-
| -1.0 || 18.0
 
|-
| 0 || 20.0
 
|-
| 1.0 || 22.2
 
|-
| 2.0 || 24.7
 
|-
| 3.0 || 27.4
 
|-
| 4.0 || 30.5
 
|-
| 5.0 || 34.0
 
|-
| 6.0 || 38.0
 
|}
 
 
 
信号电平/dB
 
图 K.1 探头线性度的示例
 
K.3.4 标准喇叭天线增益的确定
 
标准角锥形喇叭天线的远场增益可准确地确定(在[1]²)中报告不确定度小于0.1 dB) 。 远场增益 的确定通常适用于距离大于8D²/A 的情况(D 是喇叭口径的最大尺寸，λ是波长)。场强探头在这个距
 
2) 方括号中的数字指K.6 中参考文献的编号。
 
离的校准需要用大型电波暗室和大功率的功率放大器，因此很难实现。场强探头通常在发射天线的近 场区域进行校准。可用[2]中的公式确定标准增益喇叭天线的近场增益。在假设喇叭的口径是二次相 位分布的情况下，增益的计算基于标准角锥形喇叭的物理尺寸。这种方式确定的增益不适用于暗室的 VSWR 试验和接下来的探头校准。
 
公式([2]中给出的)来自于口径的积分，假设没有反射发生在喇叭的口径，在口径的入射场是TE₁₀ 模式，但是以二次相角穿过口径。在积分时可应用一些近似值来获得封闭区间的结果。没有计算其他 影响，例如喇叭边际的多次反射，还有口径的更高阶的模式等。根据频率和喇叭设计，误差通常在 ±0.5 dB, 但是可能更大。
 
方括号中提到的参考文件在条款K.6。
 
为了更好的准确度，可使用全波积分的数值法。例如，用数值法计算增益的不确定度可降低到小于 5%。喇叭天线的增益可用实验方法确定。例如，增益可使用三天线法在减少的距离用推导技术确 定，例如[4]中描述的，或者一些变化的方法。
 
喇叭天线的增益可用实验确定，例如，增益可通过三天线法，在减少距离的情况下确定，例如[4]中 描述的外推法，或其他的一些不同的方法。
 
在校准中推荐的天线和试验探头的距离至少为0.5D²/A 。 近的距离会导致增益不确定度变大。对 于近的距离，天线和探头之间的驻波也会变大，从而导致校准中出现大的MU。
 
K.4 暗室内的场强探头校准
 
K.4.1 校准环境
 
探头校准宜在一个全电波暗室或者在地面铺设了满足K.4.2.1 要求的吸波材料的半电波暗室中进 行。如果使用全电波暗室，推荐的用于探头校准的最小内部工作尺寸是5 m (长)×3m (宽)×3 m (高)。
 
注：在低频，例如80 MHz到几百MHz, 使用电波暗室是不实际的，且具有较大的不确定性，在这些较低的功率 下，能采用TEM 等方法来确定功率。
 
或者，可使用传递探头建立电场(见K.5.5) 。 用于探头校准的系统和环境应满足以下要求。
 
K.4.2 场强探头校准电波暗室的确认
 
K.4.2.1 概述
 
探头的校准需要一个自由空间环境。应使用场强探头进行暗室的 VSWR 试验，以决定该暗室是否 可用于其后探头和探头的校准。该确认方法显示了暗室和吸波材料的性能。
 
每个探头有特定的体积和物理尺寸，例如电池盒和/或电路板。在其他的校准程序中，要保证在校 准空间内有一个球形的静区。本附录的特定要求专用于位于天线波瓣轴上的试验点的VSWR 试验。
 
试验固定装置及其影响不能被完全评估(例如探头的固定装置可能暴露在电磁场并干扰校准)。需 要做单独的试验以确认固定装置的影响。
 
K.4.2.2 用定向耦合器测量装置的净功率
 
传递到发射装置的净功率可使用一个4端口的双向定向耦合器试验，或者两个3端口的单向定向 耦合器背对背地连接(构成“双向定向耦合器”)。使用双向定向耦合器测量装置的净功率的通用设置显 示在图K.2。
 
 
 
 
 
功率计
 
PM1
 
3
 
前向 输入
 
天线 2
 
 
 
输出
 
反向
 
PM2
 
源
 
4
 
1
 
图 K.2 发射装置净功率测量配置
 
在每个端口的负载和源都匹配的情况下，前向耦合、反向耦合和传输耦合用下面的公式定义：
 
前向耦合 …………………………(K.1)
 
反向耦合 (K.2)
 
传输耦合 …………………………(K.3)
 
式中，P₁ 、P₂ 、P₃ 、P, 是定向耦合器每个端口对应的功率，单位为瓦(W)。
 
到发射设备的净功率是：
 
…………………………(K.4)
 
式中，PM₁ 和 PM₂ 是功率计线性读数。
 
如果知道天线的VSWR, 可使用一个单独的三端口耦合器。例如，如果天线的VSWR 为1 . 5那么 等效于电压反射系数为0.2。
 
准确度受到耦合器方向性的影响。方向性是衡量耦合器隔离前向和反向信号的能力的量。对于一 个匹配良好的发射装置，反向功率比正向功率小很多。因此，方向性的影响没有反射性的影响重要。例 如，发射天线的VSWR 是1.5,耦合器的方向性是20 dB, 由限定方向性决定的净功率的绝对最大不确 定度是0.22 dB-0.18 dB=0.04 dB,符 合U 形分布(0.22 dB 是1 . 5的VSWR 产生的入射功率的损 耗)。
 
发射装置发射的净功率是：
 
P =CwdPM₁(1-VRC²) …………………………(K.5)
 
K.4.2.3 用喇叭天线生成一个标准场
 
喇叭天线的增益用K.3.4 描述的方法获得。天线轴向电场(V/m) 由公式(K.6) 确定
 
…………………………(K.6)
 
式中，自由空间中 ηo=377 Ω,P(W)是 K.2.2 中描述的方法的净功率，g 是 K.3.4 确定的天线的
 
增益，d 是到天线口径距离(m)。
 
K.4.2.4 暗室验证试验频率范围和频率步进
 
暗室的VSWR 试验应覆盖预期的电平设置探头的频率范围，使用和K.2.3 一样的频率步进。
 
 
 
暗室 VSWR 试验应在所用的每个天线的最低和最高的工作频率进行。如果用窄带吸波材料，例如 铁氧体，需要试验更多频率点。仅在符合VSWR 判据的频率范围内，暗室宜用于探头校准。
 
K.4.2.5 暗室确认程序
 
一般探头校准的暗室应用下列程序确认。当暗室的物理条件不允许，要应用K.4.2.8 的替代方法。 探头应放在测量位置，使用低介电常数的支撑材料(例如泡沫聚苯乙烯),与图K.3 和图K.4 一致。
 
场强探头放在校准时使用的位置。场强探头的极化方向和沿着发射喇叭天线轴向的位置变化将会 影响暗室的 VSWR 。发射天线应与暗室的 VSWR 试验和探头校准一致。
 
标准增益喇叭天线和暗室里探头的布置如图K.3 所示。探头和喇叭天线应被放置在从天线口面 到探头中心的距离为L 的同一水平轴线上。
 
在任何情况下，场强探头应正对喇叭天线口面的中心放置。
 
单位为厘米
 
 
 
发射喇叭天线
 
1
 
L=100±0.5
 
场强探头
 
标准增益喇叭天线
 
La L+20
 
h>80
 
吸波材料
 
L-10
 
图 K.3 暗室验证试验的试验布置
 
 
 
图K.4 测量位置 AL 的细节描述
 
图 K.3 和图K.4 显示的配置中，L-10cm~L+20m 是探头校准距离，从喇叭天线口面到场强探头中
 
心。Lom 定义为位置0。
 
位置包括L-10cm,L-8cm,L-6cm,…,L 。,L+2cm,L+4cm, … ,L+20cm,△L=2 cm。如果探头放在发射 喇叭天线的近场(距离<2D²/λ,D 是天线的最大尺寸，λ是自由空间波长),发射天线的增益不是常 数，需要分别确定发射天线在每个点的增益。在所有探头位置上，使用1m 的距离恒定功率生成相应
 
 
 
的场强(例如20 V/m) 进行试验。当发射天线和场强探头都垂直极化时，在所有位置所有频率记录探 头读数。天线和探头都水平极化时，重复试验。
 
所有的读数应满足K.4.2.6 的要求。
 
K.4.2.6 VSWR 的接受准则
 
VSWR 测量结果应通过使用下面的程序比较。场强的计算参考 K.4.2.3。
 
a) 场强的计算
 
在每一个频率上，以2cm 的步进计算90cm~120 cm 的空间区域内的电场强度。
 
这个计算基于已被验证的1m 距离的电场强度。
 
b) 数据的调整
 
用下面的程序调整数据，由于用于VSWR 试验的探头不必给出与场强的计算值相同的读数。
 
— — 探头在1 m 距离的电场强度显示值应被调整成1m 位置的计算值。所获得的探头显示值与 计算的场强值之间的差异为修正值k, 用于90 cm～120cm 的所有数据。
 
如：比较1m 距离的探头测量值V ( 如 2 1 V/m) 与计算值V (如20 V/m) 。 修正值k 是
 
V-Vmy=-1V/m。
 
——修正值k 应加到在测量位置90 cm~120cm 观察的数据中。
 
——应对所有测量频率的测量值应用同样的计算。在上面的例子中，k=-1V/m 。 因 此k=-1 加到所有探头测量数据上。
 
 
 
场强/(V/m)
 
场 强 / ( v / m )
 
 
 
图 K.5 数据调整的示例
 
c) 测量数据和计算数据的对比
 
在任何试验点，当测量曲线和计算曲线的数据差异超过±0.5 dB, 暗室不能用作探头校准。
 
注：0.5 dB的评判标准是根据 MU的预估值确立的，而且已经被一些现存的适合做场强探头校准的暗室(包括至少 一个国家级测量机构校准)验证。总之所有不确定度仅提供一个。
 
一些场强探头有金属外壳或者探头杆，例如电池或电路。这些元件可能在一些距离和频率上引起 反射误差。当使用这些探头，应用旋转探头或者改变方向的方法尽可能地缩小反射的影响。
 
K.4.2.7 探头固定装置的验证


在探头校准中探头固定装置可引起电磁场的反射。因此，固定装置对校准结果的影响应首先被检 测。当使用任何新的探头固定装置时，使用本条款定义的程序进行检测。
e) 比 较c) 和 d) 的结果。两个固定装置读数的差异在同样的探头方向应小于±0.5 dB。


程序如下：
K.4.2.8 暗室确认的替代程序
 
a) 把探头放在相对介电常数小于1.2,损耗正切角小于0.005的支撑材料上。探头的位置要与校 准设置一样。参考固定装置宜尽可能地小。其他支撑物要不影响试验，并且至少离探头 50 cm 远。避免支撑材料在探头之前(探头和天线之间)或之后。
 
 
 
b) 在校准位置生成探头的动态范围内的标准场。
 
c) 记录所有的校准频率点的探头读数。如果需要在每个校准位置旋转或者重新定位探头(对各 向同性场强探头，每个轴向可能需要分别校准),重复步骤 a) 和步骤b) 。 记录所有方向的探头 读 数 。
 
d) 移除参考固定装置并用待测的探头固定装置取代，重复步骤 b) 和步骤c)。
 
e) 比 较c) 和 d) 的结果。两个固定装置读数的差异在同样的探头方向应小于±0.5 dB。 K.4.2.8 暗室确认的替代程序


K.4.2.5 不适用的时候，可使用该暗室确认的替代程序。
K.4.2.5 不适用的时候，可使用该暗室确认的替代程序。
第2,511行： 第2,242行：
将场强探头放在用于校准的位置。场强探头的极化方向和沿着发射喇叭天线轴向的位置变化将会 影响暗室的VSWR 。 发射天线应和暗室VSWR 的试验以及探头校准时所用发射天线相同。
将场强探头放在用于校准的位置。场强探头的极化方向和沿着发射喇叭天线轴向的位置变化将会 影响暗室的VSWR 。 发射天线应和暗室VSWR 的试验以及探头校准时所用发射天线相同。


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.6天线和探头试验布置示例.jpeg|400px]]
 
发射喇叭天线
 
1m
 
场强探头
 
标准增益喇叭天线 可选位置
 
泡沫聚苯
 
乙烯材料


图 K.6 天线和探头试验布置示例
图 K.6 天线和探头试验布置示例


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.7暗室验证试验的试验配置.jpeg|400px]]
 
1m(Locm)
 
1m(L-30mm)
 
场强探头
 
标准增益喇叭天线
 
L-30cm
 
Iocm
 
L+30cm


图 K.7 暗室验证试验的试验配置
图 K.7 暗室验证试验的试验配置


配置显示在图K.6 和图K.7, 从喇叭天线的口面到场强探头的中心的探头校准距离保持不变，例如
配置显示在图K.6 和图K.7, 从喇叭天线的口面到场强探头的中心的探头校准距离保持不变，例如1m。
 
1m。


为防止对测量产生影响，最好使用低介电常数的材料做探头固定装置。用于探头校准的固定装置 应另外评估(见K.4.2.7)。
为防止对测量产生影响，最好使用低介电常数的材料做探头固定装置。用于探头校准的固定装置 应另外评估(见K.4.2.7)。


位置分别为L-30cm,L-25cm,L-20cm, … ,Lo,L+5cm,L+10cm, … ,L+30cm,△L 为 5 cm。
位置分别为L-30cm,L-25cm,L-20cm, … ,Lo,L+5cm,L+10cm, … ,L+30cm,△L 为 5 cm。
第2,559行： 第2,260行：
在每个频率，读取26个独立的探头读数(13个点，两个极性，见图K.8) 。 读数在每个频率的最大偏 差要小于±0.5 dB。
在每个频率，读取26个独立的探头读数(13个点，两个极性，见图K.8) 。 读数在每个频率的最大偏 差要小于±0.5 dB。


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.8暗室确认替代方法的数据示例.jpeg|400px]]
 
+0.5dB
 
位置数据
 
L-30m~L+30cm
 
0 dB
 
-0.5dB
 
1 1.5 2 2.5 3 3.5 4 4.5 5 5.5
 
频 率 /GHz


图 K.8 暗室确认替代方法的数据示例
图 K.8 暗室确认替代方法的数据示例
第2,597行： 第2,284行：
测量布置的示例见图K.9 和 图K.10。
测量布置的示例见图K.9 和 图K.10。


1m±0.005m
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.9 场强探头校准布置.jpeg|400px]]
 
场强探头
 
与验证测试一样
 
标准增益喇叭天线


图 K.9 场强探头校准布置
图 K.9 场强探头校准布置


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.10场强探头校准布置(俯视).jpeg|400px]]


图 K.10 场强探头校准布置(俯视)
图 K.10 场强探头校准布置(俯视)
第2,645行： 第2,326行：




K.5 替代的探头校准环境和方法
=== K.5 替代的探头校准环境和方法 ===


K.5.1 概 述
K.5.1 概 述
第2,657行： 第2,338行：
矩 形 TEM 室能建立用于场强探头校准的标准场。 TEM 室的可用上限频率取决于标准IEC 61000-4-20 中5 . 2所述的方法。 TEM 室的上限频率典型值是几百 MHz 。TEM 室芯板与上顶板或下底板之间中 心位置处的场强由下式计算：
矩 形 TEM 室能建立用于场强探头校准的标准场。 TEM 室的可用上限频率取决于标准IEC 61000-4-20 中5 . 2所述的方法。 TEM 室的上限频率典型值是几百 MHz 。TEM 室芯板与上顶板或下底板之间中 心位置处的场强由下式计算：


…………………………(K.7)
<math>E=\frac{\sqrt{Z_{0}P_{\mathrm{net}}}}{h}</math> (V/m)…………………………(K.7)
 
式 中 ，Z。是 TEM 室的特性阻抗(典型值50Ω) ,P 是净功率，单位为瓦(W), 依 据K.4.2.2 确 定 ，h


是芯板与上顶板或下底板之间的距离，单位为米(m)。
式 中 ，Z<sub>0</sub>是 TEM 室的特性阻抗(典型值50Ω) ,P<sub>net</sub> 是净功率，单位为瓦(W), 依 据K.4.2.2 确 定 ，h是芯板与上顶板或下底板之间的距离，单位为米(m)。


TEM 室 的VSWR 宜保持小值，如小于1 . 3以减小MU。
TEM 室 的VSWR 宜保持小值，如小于1 . 3以减小MU。
第2,669行： 第2,348行：
K.5.3 用波导室校准场强探头
K.5.3 用波导室校准场强探头


 
[[文件:电磁兼容 试验和测量技术 射频电磁场辐射抗扰度试验GBT 17626.3-2023 图K.11波导室横截面图.jpeg|400px]]


图 K.11 波导室横截面图
图 K.11 波导室横截面图
第2,677行： 第2,356行：
在使用典型尺寸探头时，波导室限制频率范围大约是300 MHz~1000 MHz,内 部 尺 寸 为a(m)× b(m)(a>b) 的波导室，主模TE₁ 模式的截止频率为：
在使用典型尺寸探头时，波导室限制频率范围大约是300 MHz~1000 MHz,内 部 尺 寸 为a(m)× b(m)(a>b) 的波导室，主模TE₁ 模式的截止频率为：


…………………………(K.8)
<math>(f_{c})_{10}=\frac{1}{2a\sqrt{\mu\varepsilon}}</math>…………………………(K.8)
 
式 中 ， 和e 是波导材料的磁导率和介电常数。对充满空气的波导，u=μo=400π nH/m 和 e= Eo= 8.854 pF/m。充满空气的波导室的截止频率为：
 
 


…………………………(K.9) 波导中心电场强度的均方根值为：
式 中 ， μ和ε 是波导材料的磁导率和介电常数。对充满空气的波导，μ=μo=400π nH/m 和 ε= Eo= 8.854 pF/m。充满空气的波导室的截止频率为：


…………………………(K.10) 式中，f(MHz) 是工作频率，充满空气的波导中yo=377 Ω,P 是提供给波导的净功率，并且依据
<math>(f_e)_{10}=\frac{150}{a}\mathrm{MHz}</math>…………………………(K.9) 波导中心电场强度的均方根值为：


K.4.2.2 中描述的方法确定。值得注意的是：波导室中的场不是 TEM 波，且波导中心位置的场强最大 (具有正弦分布，到侧壁逐渐减小到零)。建议在波导中心位置实施场强探头的校准，此处场分布较其他 位置变化较少(更均匀)。有关波导的更多信息包括如何计算其他模式的截止频率，参见参考文献[5]。
<math>E=\sqrt{\frac{2\eta_0P_{\mathrm{net}}}{ab\sqrt{1-\left[\left(f_C\right)_{10}/f\right]^2}}}</math>…………………………(K.10) 式中，f(MHz) 是工作频率，充满空气的波导中yo=377 Ω,P 是提供给波导的净功率，并且依据K.4.2.2 中描述的方法确定。值得注意的是：波导室中的场不是 TEM 波，且波导中心位置的场强最大 (具有正弦分布，到侧壁逐渐减小到零)。建议在波导中心位置实施场强探头的校准，此处场分布较其他 位置变化较少(更均匀)。有关波导的更多信息包括如何计算其他模式的截止频率，参见参考文献[5]。


K.5.4 使用开口波导校准场强探头
K.5.4 使用开口波导校准场强探头
第2,713行： 第2,388行：
参考文献[7]和参考文献[8]对以上方法有提供更多信息。
参考文献[7]和参考文献[8]对以上方法有提供更多信息。


K.6 参考文献
=== K.6 参考文献 ===


[1] STUBENRAUCH,C.,NEWELL,C.A.C.,REPJAR,A.C.A.,MacREYNOLDS,K.,
[1] STUBENRAUCH,C.,NEWELL,C.A.C.,REPJAR,A.C.A.,MacREYNOLDS,K.,
第2,743行： 第2,418行：




参 考 文 献
== 参 考 文 献 ==


[1]GB/T 4365—2003 电工术语 电磁兼容
[1]GB/T 4365—2003 电工术语 电磁兼容
焦雨桐
5,472

个编辑

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